Izračuni ravne monolitne podne ploče za pucanje u zoni sučelja podne ploče s kolonama

Dio 2. Izračuni preklapanja za pucanje, procjena potrebe za jačanjem preklapanja u zoni pucanja

Tijekom rada zgrade mogu se pojaviti pukotine na području ploče smještene neposredno oko kolone, zbog pucanja podne ploče. Probijanje se javlja zbog pomicanja ploče u odnosu na opterećeno područje smješteno neposredno oko kolone. Pretpostavlja se da je sila pritiskanja F jednaka opterećenju prenesenoj od stropa do stupca (Sl. La). Slika 1b prikazuje izgled poprečne armature u zoni zglobova kolone s ravnom podnom pločom. Sila F, koja prisiljava ploču, percipira beton ploče Fb,ult i postaviti u zonu poprečnog poprečnog armature FSW,ult. Ako se stanje čvrstoće ploče ne ispušta, tada se na gornjoj površini ploče pojavljuju pukotine u zglobnoj zoni s kolonom duž perimetra pucanja (Slika 1, pogled A).

Kako bi se utvrdilo duljinu dodatnih armaturnih šipki (OS) u nadolnaya zoni ploče, uzima se u obzir da štapovi trebaju biti postavljeni izvan perimetra nadolny instalacijske zone dodatne armature za duljinu zaobilaznog ventilal. Instalacijska zona za dodatno ojačanje može se ocijeniti na mozgu stresa (slika 1). Dimenzije površine nacela određene su kompjuteriziranim proračunavanjem ploče i 2800'2800 mm. Duljina zaobilaznog ventila određena je sljedećom formulom:

Izračuni ravne monolitne podne ploče za pucanje u zoni sučelja podne ploče s kolonama

U skladu s projektnim zahtjevima za položaj poprečne armature u zoni prisiljavanja, visina poprečne armature (Sw) mora biti jednak:

u smjeru okomito na računalnu konturu (pozicija 2 na sl. 2 i sl. 3) - ne više od Sw= h0/ 3 i ne bliže od 300 mm (h0 = 166 mm, Sw = h0/ 3 = 166/3 = 55,3 mm, Sw = 50 mm). Dopušteno je povećati korak do Sw = h0/ 2, ali istodobno treba uzeti u obzir najnepovoljniju lokaciju piramide guranja i, pri izvođenju proračuna, treba uzeti u obzir samo trake za ojačavanje koje prelaze piramidu guranja;

štapovi najbliži konturi područja primjene tereta (položaj 3 na sl. 2 i sl. 3) ne nalaze se bliže od h0/ 3 (h0/ 3 = 166/3 = 55,3 mm) i ne dalje h0/ 2 (h0(2 = 166/2 = 83 mm);

u smjeru paralelnom sa stranama računalne konture - ne više od 0,25'a1 i ne više od 0,25'b1 (a1, b1 - duljina stranice konture područja opterećenja). Sa poprečnim presjekom stupca od 400'400 mm, uzdignuće poprečnih šipki uzima se Sw = 0,25'400 = 100 mm.

Koncentrirana sila F, gurajući ploču, uzima se da bude jednaka opterećenju prenesenoj od ploče do stupca. (F = 18,5'6,4'6,4 = 757,76 kN). Slika 2 prikazuje dijagram koji prikazuje izračunato poprečni presjek (1), kontura izračunatog presjeka (2) i kontura područja primjene opterećenja (3).

Izračun elemenata bez poprečne armature za guranje pod djelovanjem koncentrirane sile F izvodi se iz stanja: gdje:

F - koncentrirana sila iz vanjskog opterećenja (F = 757,76 kN);

Izračun se obavlja za betonsku klasu B25.

Fb,ult - konačna sila koju percipira beton (Fb,ult = gb1„Rbt„u'h0, Rbt = 1050 kN / m2; Rbt = 0,9'1050 kN / m 2 - vlačna čvrstoća konstrukcije betona, uzimajući u obzir koeficijent radnih uvjeta betona gb1 = 0,9;

u = 566'4 = 2,264 m - perimetar Fb,ult = (vidi sliku 2);

h0 = 0,166 m - smanjena radna visina ploče (h0 = h01 + h02).

Uvjet (757,76 kN> 355,15 kN) nije zadovoljen.

Ugradnja poprečne armature je potrebna.

Izračun elemenata s poprečnim armaturama za potiskivanje pod djelovanjem koncentrirane sile F izvodi se iz stanja: gdje:

F - koncentrirana sila iz vanjskog opterećenja (F = 757,76 kN);

FSW,ult - konačna sila koju percipira ojačanje tijekom pucanja.

Prilikom izvođenja proračuna za guranje uzima se u obzir područje poprečne armature A.SW, koji se nalazi unutar udaljenosti od 0,5'h0 na obje strane konture izračunatog poprečnog presjeka, tj. potpuno unutar h0 (vidi sliku 3).

Slika 3 prikazuje raspodjelu ravnomjerno raspodijeljene poprečne armature u zoni penetracije podne ploče. Označene su šipke poprečne armature, čije područje (ASW) se uzima u obzir prilikom izračuna ploče za probijanje, a također pokazuje visinu poprečnih šipki za armiranje Sw.

Prije određivanja granične sile FSW,ult, percipirajući ojačanje tijekom guranja, potrebno je odrediti promjer i klasu poprečne armature (Æ8A400), kako bi se odredilo područje poprečnog presjeka poprečne armature unutar visine šipki Sw = 0,1 m (ASW = 1.01'10 -4 m 2 za dvije šipke promjera 8 mm), odrediti izračunatu otpornost poprečne armature na vlačni napon određenim klasama ojačanja (A400)SW = 28'10 4 kN / m 2, odrediti raspodijeljenu silu u poprečnom ojačanju.

Distribuirana sila u poprečnom ojačanju određena je formulom:

Konačna sila FSW,ult, koje percipira armatura tijekom guranja, uzimajući u obzir opseg konture izračunatog poprečnog presjeka u = 2.264 m, određuje se formulom:

757,76 kN 355,15 kN + 361,98 kN. 757,76 kN> 717,13 kN - stanje nije zadovoljeno.

Da bi se ispunili uvjeti čvrstoće, potrebno je povećati razinu betona dva koraka. Za betonsku klasu B35 Rb t = 1300 kN / m2, Fb,ult = 0.9'1300'2.264'0.166 = 436.7 kN.

436,7 kN + 361,98 kN = 798,68 kN> 757,76 kN - uvjet je zadovoljen.

Prilikom izračunavanja elemenata s poprečnim armaturama za guranje pod djelovanjem koncentrirane sile F, također je potrebno osigurati da su ispunjeni sljedeći uvjeti:

sila koju percipira beton i pojačanje u izračunu guranja Fb,ult + FSW,ult mora biti ne više od 2'Fb,ult, tj. 798,68 kN 757 kN - uvjet je zadovoljen.

Pri izračunavanju ploče za guranje od djelovanja koncentrirane sile F, izračun može uzeti u obzir moment savijanja M.

Ponovljeni izračun za guranje na F1= 1.3F

Opišite mjere za jačanje preklapanja u zoni penetracije.

Izračun temeljne ploče za guranje

Na temeljnoj ploči, na prirodnom temelju, podupire se stupac koji prenosi opterećenje iz zgrade. Potrebno je izvršiti proračun temeljne ploče za pucanje sukladno članku 3.96 Priručnika za projektiranje betonskih i armiranobetonskih konstrukcija od teških betona bez prednaprezanja armature na SNiP 2.03.01-84.

Debljina ploče 500 mm, udaljenost od lica na radnu pojačanje betona od 45 mm, konkretno razred B20 osi (RBt = 8,16 kg / cm, u omjeru od radnih uvjeta 0,9), vertikalna sila na dnu kolone N = 360 t, kolona odjeljak 400x400 mm, otpornost na konstrukciju temeljnog tla je R = 34 t / m².

Određujemo h = 500 - 45 = 455 mm.

Područje gornje baze piramide prisiljavanja jednako je području stupca od 0.4x0.4 m.

Odredite dimenzije lica donje baze piramide pucanja (one su jednake): 0.4 + 2 ∙ 0.455 = 1.31 m, površina donje baze piramide je 1.31 1.31 = 1.72 m².

Prema uputama, sila potiska je jednaka snazi ​​N = 360 tona manje snage koja se primjenjuje na donju podlogu piramide guranja i otpora guranju. U našem slučaju, ova sila je izračunata otpornost baze jednaka R = 34 t / m². Poznavajući površinu baze piramide prevodi se izračunati otpor u koncentriranom opterećenju: 34 ∙ 1.72 = 58 t. Kao rezultat toga možemo odrediti silu potiskivanja: F = 360 - 58 = 302 t.

Definirajte perimetre baze piramide:

4 ∙ 0,4 = 1,6 m - perimetar manje baze;

4 ∙ 1.31 = 5,24 m - perimetar veće baze.

Pronađite aritmetičku srednju vrijednost perimetara:

(1,6 ± 5,24) / 2 = 3,42 m.

Odredite što je desna strana jednadžbe (200):

1,0 ∙ 8,16 ∙ 10 ∙ 3,42 ∙ 0,455 = 126 t.

Provjerite je li stanje (200):

F = 302 t> 126 t - stanje nije ispunjeno, osnovna ploča ne prelazi u stanku.

Provjerimo da li će nam pomoći ugradnja poprečnog armature u zonu probijanja. Definiramo poprečno ojačanje promjera 10 mm s visinom od 150 x 150 mm i odredimo broj šipki koji spadaju u zonu ekstrudiranja (to jest, presijecaju lica piramide ekstruzije).

Imamo 72 šipke, s ukupnom površinom od ¯s = 72 ∙ 0.785 = 56.52 cm2.

Poprečna ojačanja trebala bi biti u obliku zatvorenih pletenih pramenova, ili u obliku kaveza zavarenih otpornim zavarivanjem (nije dopušten ručni luk).

Sada možemo provjeriti stanje (201), koji uzima u obzir poprečno pojačanje kada se gura.

Pronađite Fsw (ovdje 175 MPa = 1750 kg / cm ² - krajnji napor u poprečnim štapovima):

Fsw = 1750 ∙ 56,52 = 98910 kg = 98,91 t.

U tom slučaju treba zadovoljavati uvjet Fsw = 98,91 t> 0,5Fb = 0,5 · 126 = 63 t (uvjet je zadovoljen).

Pronađite desnu stranu stanja (201):

126 + 0,8 ∙ 98,91 = 205 t.

Provjerite stanje (201):

F = 302 t> 205 t - stanje nije ispunjeno, osnovna ploča s poprečnim armiranjem ne podnosi pritisak.

Također provjeravamo stanje F 2Fb = 2 ∙ 126 = 252 - stanje nije zadovoljeno, u načelu, s takvim omjerom sila, pojačanje ne može pomoći.

U tom slučaju trebate lokalno povećati debljinu ploče - izraditi stolicu na području stupca i ponovno izračunati tanjur novom debljinom.

Uzmite debljinu klupe 300 mm, tada ukupna debljina ploče na mjestu prisiljavanja biti će jednaka 800 mm i h = 755 mm. Važno je odrediti veličinu klupa u planu, tako da je piramida guranja potpuno unutar klupa. Uzimamo veličinu stolice 1,2 x 1,2 m, tada ćemo potpuno pokriti piramidu guranja.

Ponovite izračun za guranje bez smicanja pojačanja s novim podacima.

Područje gornje baze piramide prisiljavanja jednako je području stupca od 0.4x0.4 m.

Definiramo veličina donjeg lica baze piramide probijanje (su isti): 0,4 + 2 ∙ 0755 = 1,91 m, područje donje baze piramide je 1,91 ∙ 1,91 = 3,65 m².

Prema uputama, sila potiska je jednaka snazi ​​N = 360 tona manje snage koja se primjenjuje na donju podlogu piramide guranja i otpora guranju. U našem slučaju, ova sila je izračunata otpornost baze jednaka R = 34 t / m². Poznavajući područje podloge piramide prevodi se izračunati otpor u koncentriranom opterećenju: 34 ∙ 3,65 = 124 t. Kao rezultat, možemo odrediti silu potiskivanja: F = 360 - 124 = 236 t.

Definirajte perimetre baze piramide:

4 ∙ 0,4 = 1,6 m - perimetar manje baze;

4 ∙ 1,91 = 7,64 m - perimetar veće baze.

Pronađite aritmetičku srednju vrijednost perimetara:

(1,6 + 7,64) / 2 = 4,62 m.

Odredite što je desna strana jednadžbe (200):

Prilikom izračuna utiskivanja podnih ploča pravokutnim stupovima (stupovi)

Pravokutni stupovi (stupovi) širine od 200 do 300 mm u novije doba postaju sve popularniji. Njihovu popularnost objašnjava činjenica da u kombinaciji sa zidovima blokova debljine 200 mm dopuštaju arhitektima da stvore prihvatljiva rješenja za planiranje kupcima stanova, sa stupovima do 6 m. Kod dodjeljivanja razmaka stupaca jedan od definicijskih kriterija je izračunavanje postojeći zajednički pothvat 63.13330.2012. Međutim, izračun naveden u SP63 ne uzima u obzir neke čimbenike koji mogu značajno smanjiti nosivost ploča za guranje (bez poprečne pojačanja).

Značajke izračun izrezivanje ploče pravokutnog stupovi su opisani u zemljama takve norme kao SAD (ACI 318R-14), Brazil (ABNT NBR 6118: 2014) i Europi (EN 1992-1-1-2009), međutim, sovjetske i ruski norme ne ukazuju na razlike u izračunu pucanja podova srednjim stupovima, omjerom od 1/2... 1/4. U preporučenom (danas) SP 52-103-2007, u paragrafu 5.7, navodi se da se stupovi s omjerom manjim od 1/4 bočnih strana moraju pripisati zidovima, tj. probijanje izduženih plana stupova (ili pregrade) treba izračunati na dva načina: krajnji dijelovi se obračunavaju metodom bušenja ploče blizu krajeva zidova (postupak opisan u „znanost i tehnologija osvrt na izvješće: Razvoj tehnika za analizu i dizajn monolitnih armirano betonskih beamless etaže, temelj pločama i rogovi za probijanje "), a dugačke strane izduženog stupa (zida) izračunavaju se nagnutim dijelovima (prema SP63). No za stupove s omjerom od 1/2... 1/4 nema posebnih zahtjeva, takvi stupovi trebaju se izračunati prema istoj tehnici kao i kvadratni stupci.

Teorija izračun probijanje srednjih stupova SP63, raspodjela tangencijalno (smicanja) stres pojednostavljeno zastupljeni linearna (ujednačena uz izračunate put), a na graničnom stupnju dopuštena je značajan preraspodjela posmičnih naprezanja, ali ploče, koja je, na obračun proboj nije potrebna poprečno pojačanje teško je prihvatiti. Pretpostavlja se da se teret primjenjuje ravnomjerno na četiri strane stupca (stup), razmak stupca se ujednačuje u svim smjerovima (ili u ortogonalnim pravcima za pravokutne stupce). Nema razjašnjenja za slučajeve nejednake primjene opterećenja ili neravne raspodjele naprezanja duž konture dizajna. Pretpostavlja se da je prolazna kontura okrugla (za okrugle stupce) ili kvadratna (za kvadratne stupce) ili simetrična, pravokutna (za pravokutne stupce). Međutim, u zgradama s pojedinačnim (slobodnim) rasporedom, gore navedene pretpostavke često se ne ispunjavaju, što dovodi do koncentracije naprezanja na uglovima pravokutnih stupova i kao posljedica potrebe postavljanja poprečne armature duž njihovih krajeva.

U nastavku se nalaze članci u kojima se detaljno raspravlja o ovom problemu. Ostaje se nadati da će se nužna pojašnjenja s vremenom pojaviti u našim normama.

Slike 1-5 pokazuju primjere mogućeg uništavanja ploča tijekom pucanja u općem slučaju.

Slika 1. Slika uništavanja ploče debljine 250 mm bez poprečne armature pri guranju dijela stupca 130x130 mm

Slika 2. Slika uništavanja ploče s debljinom od 250 mm bez poprečne armature pri guranju dijela stupca od 520 x 520 mm

Slika 3 Slika uništavanja ploče debljine 320 mm bez poprečne armature pri guranju dijela stupca 340x340 mm

Slika 4 Slika uništavanja ploče debljine 400 mm bez poprečne armature pri guranju dijela stupca od 440x440 mm

Slika 5. Temeljne sheme razaranja za ploče s poprečnim armaturama kada ih je prolazio srednjim stupom: a) standardna izvedba za poprečnu armaturu ugrađenu u zonu piercinga; b) uništenje iza ugradnje poprečne armature; c) uništenje betona, kada se prekorači dopuštena udaljenost od kolone do prve poprečne šipke; d) uništenje cjelokupne pojačane zone; e) uništenje betona s medom po šipkama za ojačanje, ako je dopušteno uzdizanje šipki; f) prijelom iz rupture uzdužnog ojačanja.

1-5 slike su preuzete iz adresi: «https://docviewer.yandex.ru/view/201669561/?*=Vw4n%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%3Dpage=1lang=en»

U članku "Non-axis-symmetrical proboj
ploče bez poprečnog smicanja
armatura "opisuje sljedeće razloge, što dovodi do nejednake raspodjele tangencijalnih naprezanja duž konture praska:

a) neravnomjerna raspodjela opterećenja na podnu ploču;

b) geometrijski uvjeti (pravokutni dio stupca, stupovi nepravilnog oblika ili rupe na ploči u blizini stupca);

c) nejednaki raspon ploče (jer takve ploče najčešće imaju različite uzdužne armature u ortogonalnim smjerovima, što utječe na raspodjelu trenutaka i tangencijalnih naprezanja).

U još jednom članku brazilskih istraživača, Utjecaj povezivanja slojeva i stupova. O. S. Paiva, M.P. Ferreira, D.R.Colivaira, A.F. Lima Neto, M.R. Teixeira. Svibnja / lipnja 2015., na temelju analize eksperimentalnih rezultata ispitivanja na 131 pločama, procjenjuje se točnost i prikladnost preporuka prikazanih u stranim standardima. Posebno se kaže da do sada nema teorije koja iscrpno opisuje proces razbijanja tijekom pucanja, a većina koeficijenata uključenih u formule dobivena je empirijski. Upućuje se i na eksperimente stupnjeva, s omjerom aspekta od 2, pri čemu je kapacitet nošenja za guranje povećan ne proporcionalno povećanju konture gura, što se objašnjava koncentracijom naprezanja na kratkim krajevima stupca.

U članku "Analiza stanja naprezanja u strukturama ploča u potpornim zonama. OV Kabantsev, K.O. Pesin, A.V. Carlin. 2017 ", autori su, nakon provedenih numeričkih eksperimenata, došli do sljedećeg zaključka:" Numeričkim je ispitivanjima ustanovljeno da se uništavanje mehanizmom guranja može ostvariti na rubnim područjima podnih ploča koje se produžuju u smislu ". U članku se također kaže da je jedan od autora svjedočio o uništenju podloge podne ploče na kraju potpornja (zida) produženog u smislu frakture koji odgovara mehanizmu za potiskivanje.

U članku "OTPORNOST NA VOZILA OTPORNOSTI OTKRIVENOG OTPORNOSTI IZVLAČENOG BETONA MONOLITIČNOG PODRUČJA PODRUČJA PODRUČJA PREMA RECTANGULARNIM KOLUMENIMA. VB Filatov. 2012”, autor ističe da je model usvojen u zajedničkom pothvatu 52 (i SP 63), s jedinstvenim distribuciji naprezanja na konture dizajna perimetra zadovoljavajući sporazum s eksperimentalnim podacima, za kružne stupce i stupce s odnosom manji od 2. autor piše: „u betonskim pločama proboj pravokutne stupove napomenuti da je područje najveće deformacije u ploči nalazi na kraćim stranama stupcu, uz duge lica ploče deformacije smanjuju se u smjeru iz kutova stupcu na sredini. Osim toga, ova značajka deformacije vanjskog ruba ploče stupca promatrane na svim ispitnim uzorcima faza do prijeloma „i predlaže da se u obzir duljinu uvjetnog računskog kruga, uzimajući kao lica kratko lice stupca, a također uvodi faktor koji” uzima u obzir činjenicu da je prekidni napon djelujući na ploči duž dugog lica kolone, ili zaostaju za istim naprezanjima na kratkim površinama ili nemaju vremena za dosegnuti granične vrijednosti zbog guranja ploče na treningu tkah uz kratke rubove stupcu. "

Smanjenje nosivosti pločama s pravokutnim stupovima (u omjeru od 1/5 sekvenci) također je opisano u Shear Strength of Slab-Column Connections
pod Gravitacijom i Cikličkim Lateralnim punjenjem. Sunendro Aris Sutanto Himawan. 2012 ". Konkretno, naznačeno je da s konstantnim perimetrom pucanja, ako se omjer dugačke strane prema kratkoj strani povećava, snaga za guranje (pomak) se smanjuje. To je zbog koncentracije naprezanja na kratkoj strani stupca. "

U studiji " Punching Shear Snaga ploča s otvore i poduprt na pravokutnim stubama. Teng, S.; Cheong, H.K.; Kuang, K.L.; i Geng J. Z., 2004, koji su zajednički proveli Nanyang Technological University (NTU) i Graditeljsko i graditeljsko tijelo (BCA) - Singapur, testirano je 20 ploča s pravokutnim stupovima i rupama. Zaključci pokazuju rezultate, koji upućuju na to da su sile u pločama uglavnom koncentrirane oko kraćih strana pravokutnih stupova.

U svim gore navedenim istraživanjima i člancima, uobičajeno je zaključiti da kod probijanja ploča s pravokutnim stupovima, naprezanja se koncentriraju duž kratkih rubova stupaca, što dovodi do neravnog točkastog uzorka i kao posljedica smanjenja nosivosti ploče za ovaj izračun. Međutim, kao što je navedeno na početku ovog članka, danas ne postoji potpuno i sveobuhvatno razumijevanje onoga što i na koji način (u kojoj mjeri) utječe na ovaj obračun, ali metode koje se koriste u stranim normama, u većini slučajeva, potvrđuju testovi i može se koristiti za ispitivanje prskalica u pravokutnim stupovima.

Kao primjer, ispod su fragmenti teksta stranih regulatornih dokumenata koji opisuju značajke računovodstva, pri izračunu za guranje, pravokutnog poprečnog presjeka stupca.

Provjera pucanja ploča s pravokutnim stupovima opisana je u američkim normama za armiranobeton - ACI 318R-14, u točki 22.6.5.2.

R8.4.4 Projektna vrijednost smicajnih naprezanja na ploči oko kolone mora biti u skladu s odredbom 22.6.

8.4.4.1.1 Ploče trebaju biti oblikovane za djelovanje dvostranih naprezanja od smicanja kod stupova, u mjestima primjene koncentriranih opterećenja i na područjima djelovanja reaktivnih sila u skladu s 22.6.4.

22.6.1.2 Regulatorna čvrstoća smicanja za elemente koji rade u savijanju u dva smjera, bez poprečne armature, određuje:

22.6.5.2 vc je određen u skladu s Tablicom 22.6.5.2.

Za obični teški beton, koeficijent lambda se smatra jednim.

f'c je izračunata tlačna čvrstoća betona (prema US standardima).

R22.6.5.2 Za kvadratne stupove, napon vc je ograničen vrijednošću stavke "a" iz tablice 22.6.5.2. Međutim, testovi (Odbor zajedničkog ACI-ASCE odbora 426
1974) pokazala je da navedena vrijednost nije sigurna ako je omjer β dužine i kraće strane pravokutne kolone ili područja opterećenja veći od 2. U takvim slučajevima, vrijednost 4 u stavku "a" (oko uglova kolone ili opterećene površine) zamjenjuje se s 2 Drugi testovi (Vanderbilt 1972) pokazuju da se vrijednost vc smanjuje s povećanjem omjera b0 / d. Izrazi iz točaka (b) i (c) tablice 22.6.5.2 dodani su kako bi se uzela u obzir ova dva učinka. "

Provjera pucanja ploča s pravokutnim stupovima u europskim normama za armiranobeton - EN 1992-1-1-2009.

6.4.3 Izračunavanje za guranje

(2) Potrebno je izvršiti sljedeće provjere:

a) Uzduž perimetra kolone ili opsega područja primjene tereta, ne smije se prekoračiti maksimalni naprezanje od prisiljavanja

Izračunavanje ploče za probijanje

Slika 6.12 - Dijagram izračunatih kontura poprečnog presjeka tijekom guranja

Pod djelovanjem koncentriranih trenutaka i sile u smislu čvrstoće, omjer između trenutnih koncentriranih momenta M, uzeti u obzir prilikom guranja i granica Mult ne uzeti više od omjera između trenutne koncentrirane snage F i granice Fult.

Izračunavanje elemenata za guranje pod djelovanjem koncentrirane sile

6.2.47 Izračunavanje elemenata bez smicajne armature za guranje pod djelovanjem koncentrirane sile dobiva se iz stanja

gdje je F koncentrirana sila iz vanjskog opterećenja;

- konačna sila koju percipira beton.

Napor je određen formulom

gdje - područje izračunatog poprečnog presjeka, koji se nalazi na udaljenosti od 0,5 sati0 od granice područja primjene koncentrirane sile F s radnom visinom odsjeka h0 (Slika 6.13).

1 - presjek konstrukcije: 2 - kontura presjeka dizajna; 3 - kontura područja primjene opterećenja

Slika 6.13 - Shema za izračun armiranobetonskih elemenata bez poprečne armature za guranje

Područje Ab određen formulom

u ovdje je u perimetru konture izračunatog poprečnog presjeka;

ovdje h0x i h0y - visina radnog odsjeka za uzdužnu ojačanja smještenu u smjeru osi X i Y.

6.2.48 Izračun elemenata s poprečnim armaturama za potiskivanje pod djelovanjem koncentrirane sile (slika 6.14) izrađuje se iz stanja

gdje - maksimalna sila koju percipiraju poprečno ojačanje tijekom guranja;

- konačna sila opažena betonom, određena prema 6.2.47.

Sila koja se percipira poprečno ojačanje, normalno na uzdužnoj osi elementa i ravnomjerno razmaknuta duž konture izračunatog poprečnog presjeka, određuje se formulom

gdje qSW - sila u poprečnom pojačanju po jedinici duljine konture izračunatog poprečnog presjeka, koji se nalazi unutar udaljenosti od 0,5 sati0 na obje strane konture izračunate sekcije

SW - područje poprečnog presjeka smicanja s korakom sw, koji se nalazi unutar udaljenosti od 0,5h0 na obje strane konture izračunatog poprečnog presjeka duž perimetra konture izračunatog poprečnog presjeka;

u je obod konture izračunatog poprečnog presjeka određenog u skladu sa 6.2.47.

1 - izračunati poprečni presjek; 2 - kontura izračunatog poprečnog presjeka; Granice 3 zona unutar kojih se uzima u obzir poprečna pojačanja; 4 - presjek poprečnog presjeka bez uzimanja u obzir izračun poprečne armature; 5 - kontura područja primjene opterećenja

Slika 6.14- Shema za izračun armiranobetonskih ploča s vertikalnim, ravnomjerno raspodijeljenim poprečnim armaturama za guranje

Kada poprečna armatura nije ravnomjerno raspoređena na konturu izračunatog poprečnog presjeka, koncentrira se na osi područja prijenosa tereta (poprečno raspored poprečne armature), perimetar konture u za poprečno armiranje se uzima u skladu s stvarnim duljinama poprečnih armaturnih sekcija LSWX i lSWy na izračunatu konturu guranja (slika 6.12, d).

Vrijednosti ne uzimaju više. Ojačanje poprečnog presjeka uzima se u obzir pri izračunu kada, ne manje.

Izvan položaja poprečne armature napravljen je rasprskavajući proračun prema 6.2.47, uzimajući u obzir konturu izračunatog poprečnog presjeka na udaljenosti od 0,5 sati0 od granice poprečne armature (slika 6.14). Uz koncentrirani raspored poprečne pojačanja uzduž osi mjesta prebacivanja opterećenja, pored toga, konstrukcijska kontura poprečnog presjeka betona uzima se dijagonalnim linijama nakon ruba rasporeda poprečne armature (slika 6.12, d).

Unakrsno ojačanje mora udovoljavati zahtjevima iz točke 8.3.9-8.3.17.

Izračunavanje elemenata za guranje pod djelovanjem koncentrirane sile i momenta savijanja

6.2.49 Izračunavanje elemenata bez poprečne armature za probijanje pod zajedničkim djelovanjem koncentrirane sile i momenta savijanja (slika 6.13) izrađeno je iz stanja

gdje je F koncentrirana sila iz vanjskog opterećenja;

M - koncentrirani moment savijanja od vanjskog opterećenja, uzeti u obzir pri izračunu praska (6.2.46);

i - krajnja koncentrirana sila i moment savijanja, koji se u izračunanom poprečnom presjeku može percipirati s njihovim odvojenim djelovanjem.

U armiranom betonskom okviru zgrada s ravnim podom, koncentrirani moment savijanja jednak je ukupnom momentu savijanja u sekcijama gornjih i donjih stupova uz podu u predmetnom čvoru.

Konačna sila određena je u skladu sa 6.2.47.

Ograničavajući trenutak savijanja određen je sljedećom formulom:

gdje wb - trenutak otpora izračunatog poprečnog presjeka, određen u skladu sa 6.2.47.

Pod djelovanjem trenutaka savijanja u dvije međusobno okomite ravnine izračunava se iz stanja

gdje je F, Mx,My - koncentrirane sile i momente savijanja u smjerovima osi X i Y, uzete u obzir pri izračunu praska (6.2.46), od vanjskog opterećenja;

,, - krajnje koncentrirane sile i momente savijanja u smjerovima osi X i Y, što se u izračunanom poprečnom presjeku može percipirati s njihovim odvojenim djelovanjem.

Sila je određena prema 6.2.47.

Napori i određeni prema gore navedenim uputama, kada je djelovanje trenutka, odnosno, u ravnini X-osi i ravnini Y-osi.

Kada je koncentrirana sila ekscentrično smještena u odnosu na gravitacijsku točku izračunatog poprečnog presjeka, vrijednosti koncentracijskih trenutačnih savijanja od vanjskog opterećenja određuju se uzimajući u obzir dodatni trenutak od ekscentrične primjene koncentrirane sile u odnosu na gravitacijski kontur izračunatog poprečnog presjeka.

6.2.50 Izračun čvrstoće elemenata s poprečnim armaturama za guranje pod djelovanjem koncentrirane sile i momenta savijanja (Slika 6.14) izrađen je iz stanja

gdje F i M su kao u 6.2.48

i - konačni koncentrirani silom i moment savijanja koji se konkretnim peromom može uočiti u izračunanom poprečnom presjeku njihovim odvojenim djelovanjem;

i - konačna koncentrirana sila i moment savijanja, koji se mogu percipirati poprečnim ojačanjem svojim odvojenim djelovanjem.

Napori i određeni u skladu s 6.2.48 i 6.2.49.

Sila postignuta poprečnim ojačanjem, koja je normalna na ravninu elementa i ravnomjerno raspoređena duž konture odjeljka za dizajn, određena je formulom

gdje i - određuje se u skladu sa 6.2.48 i 6.2.22.

Pod djelovanjem koncentriranih trenutačnih savijanja u dvije međusobno okomite ravnine izračunava se iz stanja

,, - ograničavajući koncentriranu silu i moment savijanja u smjerovima osi X i Y, što se u izračunanom poprečnom presjeku može percipirati s njihovim odvojenim djelovanjem;

,, - ograničavajući koncentrirane sile i momente savijanja u smjerovima osi X i Y, što se može percipirati poprečnim ojačanjem svojim odvojenim djelovanjem.

Napori "i određeni prema uputama 6.2.48 i 6.2.49.

Napori se određuju prema gore navedenim uputama, pod djelovanjem momenta savijanja, odnosno u smjeru X osi i Y osi.

Vrijednosti,,, pod uvjetima (6.106) i (6.108) više ne prihvaćaju

Unakrsno ojačanje mora udovoljavati zahtjevima iz točke 8.3.9-8.3.17.

6.2.51. U općem slučaju vrijednosti trenja otpora konstrukcijske konstrukcije betona pri prisiljavanju Wbx (y) u smjerovima međusobno okomitih osi X i Y određuje se formulom

gdje je trenutak inercije izračunatog kontura u odnosu na osi1 i y1 prolazeći kroz svoje gravitacije (slika 6.12);

- maksimalna udaljenost od izračunatog kontura do njegovog težišta.

Vrijednost momenta inercije definirana je kao zbroj momenta inercije pojedinih sekcija izračunatog kontura poprečnog presjeka u odnosu na središnje osi koje prolaze kroz gravitacijski polo aj izračunatog kontura.

Položaj težišta izračunatog kontura u odnosu na odabranu osi određuje se formulom

gdje - dužina odvojene sekcije dizajna konture;

- udaljenost od središta gravitacije pojedinačnih dijelova računalne konture do odabranih osi.

Za zatvorenu pravokutnu konturu (slika 6.12, a, d) s duljinom sekcija Lx i ly u smjeru X i Y osi, središte gravitacije nalazi se na sjecištu simetričnih osi konture.

Vrijednost trenutka inercije izračunate konture određena je formulom

Izračunavanje guranja osnovne ploče

Izračun guranja temeljne pločeKada je izračunavanje temeljne ploče za prolaz kroz, moguće je točno odrediti dimenzije monolitnog bloka i osigurati potrebnu razinu čvrstoće temelja (s marginom). Glavna svrha izračuna je postizanje optimalnih karakteristika čvrstoće baze, određivanje minimalne potrebne količine materijala, marke betonske mješavine, metode pojačanja. To će vam omogućiti da budete sigurni u operativnu izvedbu strukture, trošite najmanji iznos (što je više moguće). Metoda izračuna ovisi o značajkama buduće konstrukcije strukture, pa se u svakom slučaju treba provesti u skladu s postojećim pokazateljima.

Postavljanje ploča s stupovima unutar perimetra

Izvršavanje izračuna osnovice za guranje stupca (stupaca), potrebno je razmotriti vrstu svog dizajna:

  • Ploča se nalazi između stupova.
  • Pol je postavljen na podnožje.
  • Svi elementi temelja međusobno su konjugirani.

Za sve navedene vrste osnovne konstrukcije postoji općeniti uvjet: pokazatelj koncentrirane snage opterećenja mora biti manji od razine izdržljive sile upotrijebljene betonske otopine (C shema zasebne baze za stupac

Razina sile za pražnjenje temeljne strukture tipa ploče jednaka je opterećenju proizvedenoj vlastitom težinom, što je ograničeno konture područja. Kako pronaći prvi je već poznat, tako da tražimo drugi:

N cm = (C sech1 + PL) (C sech2 + PL).

Probijanje stupca temeljne ploče iznad njega je formula:

C = C sech - D snaga.

Ako dizajn podrazumijeva konjugaciju elemenata (baza i stupac), treba primijeniti formulu:

C = C Sech - D Force - P Us.

P Us - razina dobitka tipa istovara od tlaka na površini tla

Za značajno povećanje čvrstoće podova koristi se poprečno pojačanje. Kvalitativna percepcija opterećenja oklopnog pojasa je gotovo jednaka ovom pokazatelju betona. Izvršavanje proračuna za guranje je relevantno samo za osnovicu ploče, budući da upotreba pojasa znači da je opterećenje ravnomjerno raspoređeno.

Ploča s stupovima na rubu

Čak iu dizajnu temelja određuje se metoda pojačanja. Armatura, smještena vertikalno, čini strukturu trajnijom. Uobičajena praksa je stvaranje prostornog okvira koji se sastoji od 2 vodoravne armaturne trake, pričvršćene vertikalnim šipkama. Da biste pričvrstili elemente, morate koristiti plastične stezaljke ili posebnu žicu - time ćete izbjeći stvaranje korozijskih centara, čiji izgled izaziva unutarnji stres tijekom zavarivanja. Nakon izbjegavanja korozije, izvor baze postaje mnogo više.

Moguće je smanjiti trošak temeljne pregrade pomoću vertikalne armature isključivo na mjestima tlačnih stupova.

Izračun raširene osnovne ploče

Prilikom izvođenja izračuna za stupove smještene na rubu baze potrebno je uzeti u obzir najnepovoljniji pokazatelj. Izračunajte pritiskanje u ovom slučaju može biti prema formuli:

1> M y / M max + M x / M ult + C / C maks.

M y / M max - pokazatelji koncentriranih trenutaka koji djeluju u specifičnim smjerovima

M ult - vrijednost ograničavajućih trenutaka koji mogu podnijeti preklapanje u određenim smjerovima.

Prilikom proračuna područja, izračunavanje tlaka, valja razmotriti razmak između stupova, širine monolitne baze (W), veličine stupca (Сеч1 i С Сче2), udaljenost između stupca i ruba temelja (R):

P prod = 0,5 V pl (C sech1 + C sech1 (Sh osn / 0,5 V pl) + 2 C sech2 + 2P + V pl).

Prilikom proračuna probijanja potrebno je uzeti u obzir rupe u bazi za komunikacijske čvorove, kontrolne otvore, itd. Ako se takvi elementi nalaze na udaljenosti manjoj od 6V pl od kolone, izračuni su izrađeni uzevši u obzir ove točke. Primjer formula u ovom slučaju sličan je prethodnom, no valja razmatrati neke značajke:

  • Na rubove rupe nalaze se 2 ravne linije od središta stupca.
  • Osnovna ploča se izračunava bez uzimanja u obzir sektora koji se nalazi između tih linija.

Primjer izračuna

Kao primjer, uzmimo slučaj kada instalirani stup djeluje na površinu preklapanja - koncentrirani pritisak (djeluje na određenu površinu). U tom slučaju, morate odrediti silu guranja.

  • Širina temelja (Sh): 220 cm.
  • Klasa betona: B25 (P bt = 9,7 kg / cm2).
  • Donja granica pregrade od osi oklopnog pojasa je na udaljenosti od 0,25 mm.
  • Sila loma C prod = 3,5 T.
  • Probijanje područja (B rod): 0,3 x 0,4 m.
  • Radna visina (visina P): 2 m.
Burst piramidalne linije

C prod se distribuira preko mjesta 0.3 x 0.4, na koju utječe maksimalni tlak. Sada morate pronaći geometriju piramide koji se prisiljava. Za početak su parametri njegove baze. Za to vam je potrebna:

300 + 2 P visina = 700 mm.

400 + 2 P visina = 800 mm.

Sada možete započeti izračune.

Za to koristimo sljedeću formulu:

C prod = K bet X P bt X P Po X P visoko

BET Grafikon formiranja piramidalnog prisiljavanja

Pp - prosječna vrijednost perimetra donje i gornje baze tlačne piramide (unutar radne visine). Ovu vrijednost tražimo na ovaj način:

2 (300 + 400) = 1400 mm = 1,2 m.

2 (700 + 800) = 3000 mm = 3 m.

Tražimo prosječnu vrijednost: (1,2 + 3) / 2 = 2,1 m.

Sada možete napraviti broj:

1 (za teški beton) x 9,7 x 2,1 x 0,2 = 4,074 T.

Sada ćemo vidjeti jesu li ispunjeni svi potrebni uvjeti:

Izračunavanje ploča za probijanje

Konvencionalna podna ploča je armiranobetonska struktura čija je duljina jednaka širini prostorije ili pola širine prostorije unutar zgrade.

Monolitna preklapajuća shema.

Može se osloniti na konturu prostorije u potpunosti ili imati jednu stranu bez potpore.

Izračun takvih struktura dobro je poznat. Mnogo je teže izvesti izračun površine za guranje, zbog čega nastaje potreba za ravnomjerno raspoređenim teretom na ograničenom području. Takvo opterećenje ponekad se naziva koncentriranom u malom prostoru na ploči.

Osnovni parametri

Preporučljivo je izvršiti preliminarni proračun za određivanje veličine kreiranog preklapanja, tj. Pri izradi. U tom slučaju potrebno je odvojeno izračunati njegove dimenzije u slučaju namjeravanog djelovanja samo jednog koncentriranog opterećenja u sredini ploče i istodobnim utjecajem specificiranog opterećenja i trenutnog savijanja na njemu.

Za gotove standardne ploče moguće su sljedeće proračune:

Shema ojačanja protiv preklapanja paljenja.

  • opterećenje smješteno na rubu;
  • teret se nalazi u kutu;
  • na području opterećenja nalazi se poprečno pojačanje;
  • stropna struktura ima poprečno ojačanje profiliranog čelika duž čitave duljine i širine;
  • stupac je proširio dijelove (glavne gradove);
  • osnovne ploče imaju stolice;
  • postoje rupe ili otvori blizu piercing zone;
  • konstrukcija se nalazi izravno na zidu.

Izračun pritiskanja

Shema piramide koja tjera beton.

Valja napomenuti da danas među stručnjacima postoji dogovor o tome kako izračunati snagu ploče, ako se na njemu nanosi opterećenje, koncentrirana u ograničenom konturu. Međutim, postoje priručnici koji će pomoći vlasniku, koji je odlučio izgraditi kuću s stupcima, za izvođenje izračuna. Nisu vrlo jednostavne, stoga je neophodno učiti, možda, prethodno nepoznato njegovim izrazima iz polja otpora materijala.

Prikladan dokument u vezi s tim je dodatak SP 52-101-2003, koji se naziva "Priručnik za izradu betonskih i armiranobetonskih konstrukcija teškog betona bez prethodnog naglašavanja armature". Također je korisno jer sadrži primjere izračuna koji se mogu koristiti za pojedinačne izračune.

Tablica opterećenja preklapanja

Slika 3 prikazuje dvije opcije za postavljanje umetnute platforme: a) unutar ravnog elementa; b), c) na rubu ravnog elementa. Na slici 3 je naznačeno: 1 - površina tereta; 2 - mogućnost konture a); Opcije 2'-dizajn sklopa b) i c); 3 - presjek X osi1 i y2, određivanje težišta konture; 4 - presjek osi X i Y, koji određuje središte gravitacije područja opterećenja; 5 - rubni (rub) ravnog elementa.

Uzima u obzir trenutnu koncentriranu silu i trenutak savijanja. Poprečni presjek koji prihvaća opterećenje određuje se na udaljenosti h / 2, gdje je h radna visina ploče. Da biste izvršili izračun, morate znati otpornost betona na vlačni Rbt i vlačna čvrstoća smicanja pojačanja RSW.

Kao primjer, provjerit ćemo da ne ojačana podna površina pucaju prema sljedećim podacima:

Shema prefabriciranih ploča.

  • debljina ploče 220 mm (kao radna debljina, pretpostavimo h = 190 mm);
  • odozgo i dolje dodaju stupove s presjekom od 500 × 800 mm;
  • opterećenje preneseno s njega na kolonu, N = 800 kN;
  • trenutak na vrhu lica u smjeru stupca veličine 500 mm jednak Mx,srkati = 70 kNm;
  • trenutak na dnu lica u smjeru veličine stupca od 500 mm je jednak Mx,inf = 60 kNm;
  • trenutak na vrhu lica u smjeru stupca veličine 800 mm je jednak Mx,srkati = 30 kNm;
  • trenutak na dnu lica u smjeru veličine stupca od 500 mm je jednak Mx,inf = 27 kNm;
  • klasa B30 beton, dopušteno opterećenje Rbt = 1,15 MPa.

Da biste riješili problem, morate provjeriti stanje:

Shema izračuna monolitnog preklapanja.

  • (F / u) + (M / Wb) ≤ Rbt× h;
  • F = N = 800 kN - koncentrirana sila s vanjskog opterećenja;
  • i - perimetru dizajna konture, on je na udaljenosti jednakoj polovici radne debljine ploče;
  • i = 2 (a + b + 2ho) = 2 (500 + 800 + 2,190) = 3360 mm;
  • Mx = (Mx, sup + Mx, inf ) / 2 = (70 + 60) / 2 = 65 kNm;
  • Mu = (My, sup + Mu, inf) / 2 = (30 + 27) / 2 = 28,5 kNm;
  • Wb - trenutak otpora određuje se za manju i veću stranu kruga;
  • Wb,x = (a + h) × [(a + h) / 3 + b + h] = (500 + 190) x [(500 + 190) / 3 + 800 + 190] = 841800 mm2;
  • Wb,y = (b + h) × [(b + h) / 3 + a + h] = (800 + 190) × [(800 + 190) / 3 + 500 + 190] = 1009800 mm2;
  • pronađite zbroj odnosa Mx/ Wb,x+ Mu/ Wb,y= 65 ∙ 10 6/841800 + 28,5 10 6/1009800 = 105,4 N / mm;
  • nalazimo vrijednost F / u = 800 ∙ 10 3/3360 = 238.1 N / mm;
  • pronađite vrijednost Rbt× h = 1,15 ∙ 190 = 218,5 N / mm;
  • (1) 238,1 + 105,4 = 343,5 N / mm, što je više od Rbt× h = 218,5 N / mm, tj. Ispunjen je uvjet i preklapanje treba pojačati armaturama.

Metode proračuna

Trenutačno postoje programi koji vam omogućuju izvođenje izračuna dizajna za guranje.

Na primjer, pomoću programa možete izračunati maksimalno opterećenje koje ploča će izdržati. Da biste to učinili, morate imati sljedeće podatke: radnu duljinu (bez uzimanja u obzir dubine potpore njegovih krajeva), radnoj debljini, području pucanja i klasi betona.

Ako je poznata tlačna sila koja djeluje na osnovnu ploču, potrebno je znati razred betona, duljinu i širinu dna stupca, udaljenost (duljina i širina) do ruba hrpe i promjer vertikalnih šipki (ako je potrebno). Kao rezultat toga, bit će poznato je li potrebno ojačati vertikalnim šipkama, a potreban broj njih po jedinici površine izračunat će se s promjera šipki (ako je postavljen).

Izračun osnovne ploče za čvrstoću i pucanje

Na temeljnoj ploči, na prirodnom temelju, podupire se stupac koji prenosi opterećenje iz zgrade. Potrebno je izvršiti proračun temeljne ploče za pucanje sukladno članku 3.96 Priručnika za projektiranje betonskih i armiranobetonskih konstrukcija od teških betona bez prednaprezanja armature na SNiP 2.03.01-84.

Debljina ploče 500 mm, udaljenost od lica na radnu pojačanje betona od 45 mm, konkretno razred B20 osi (RBt = 8,16 kg / cm, u omjeru od radnih uvjeta 0,9), vertikalna sila na dnu kolone N = 360 t, kolona odjeljak 400x400 mm, otpornost na konstrukciju temeljnog tla je R = 34 t / m².

Određujemo h = 500 - 45 = 455 mm.

Područje gornje baze piramide prisiljavanja jednako je području stupca od 0.4x0.4 m.

Odredite dimenzije lica donje baze piramide pucanja (one su jednake): 0.4 + 2 ∙ 0.455 = 1.31 m, površina donje baze piramide je 1.31 1.31 = 1.72 m².

Prema uputama, sila potiska je jednaka snazi ​​N = 360 tona manje snage koja se primjenjuje na donju podlogu piramide guranja i otpora guranju.

U našem slučaju, ova sila je izračunata otpornost baze jednaka R = 34 t / m². Poznavajući površinu baze piramide prevodi se izračunati otpor u koncentriranom opterećenju: 34 ∙ 1.72 = 58 t. Kao rezultat toga možemo odrediti silu potiskivanja: F = 360 - 58 = 302 t.

Definirajte perimetre baze piramide:

4 ∙ 0,4 = 1,6 m - perimetar manje baze;

4 ∙ 1.31 = 5,24 m - perimetar veće baze.

Pronađite aritmetičku srednju vrijednost perimetara:

(1,6 ± 5,24) / 2 = 3,42 m.

Odredite što je desna strana jednadžbe (200):

1,0 ∙ 8,16 ∙ 10 ∙ 3,42 ∙ 0,455 = 126 t.

Provjerite je li stanje (200):

F = 302 t> 126 t - stanje nije ispunjeno, osnovna ploča ne prelazi u stanku.

Provjerimo da li će nam pomoći ugradnja poprečnog armature u zonu probijanja.

Navedimo transverzalnu armaturu s promjerom od 10 mm s visinom od 150 x 150 mm i odredimo broj šipki koji spadaju u zonu ekstrudiranja (tj. Presijecaju lica piramide ekstruzije).

Imamo 72 šipke, s ukupnom površinom od ¯s = 72 ∙ 0.785 = 56.52 cm2.

Poprečna ojačanja trebala bi biti u obliku zatvorenih pletenih pramenova, ili u obliku kaveza zavarenih otpornim zavarivanjem (nije dopušten ručni luk).

Sada možemo provjeriti stanje (201), koji uzima u obzir poprečno pojačanje kada se gura.

Pronađite Fsw (ovdje 175 MPa = 1750 kg / cm ² - krajnji napor u poprečnim štapovima):

Fsw = 1750 ∙ 56,52 = 98910 kg = 98,91 t.

U tom slučaju treba zadovoljavati uvjet Fsw = 98,91 t> 0,5Fb = 0,5 · 126 = 63 t (uvjet je zadovoljen).

Pronađite desnu stranu stanja (201):

126 + 0,8 ∙ 98,91 = 205 t.

Provjerite stanje (201):

F = 302 t> 205 t - stanje nije ispunjeno, osnovna ploča s poprečnim armiranjem ne podnosi pritisak.

Također provjeravamo stanje F 2Fb = 2 ∙ 126 = 252 - stanje nije zadovoljeno, u načelu, s takvim omjerom sila, pojačanje ne može pomoći.

U tom slučaju trebate lokalno povećati debljinu ploče - izraditi stolicu na području stupca i ponovno izračunati tanjur novom debljinom.

Uzmite debljinu klupe 300 mm, tada ukupna debljina ploče na mjestu prisiljavanja biti će jednaka 800 mm i h = 755 mm.

Važno je odrediti veličinu klupa u planu, tako da je piramida guranja potpuno unutar klupa. Poduzet ćemo dimenzije stolice 1,2 x 1,2 m, a onda će potpuno pokriti piramidu guranja. Oslonit ćemo se na guranje bez poprečne armature s novim podacima. Područje gornje baze piramide guranja jednako je kvadratu stupca 0.4h0.4 m. (jednaki su): 0.4 + 2 ∙ 0.755 = 1.91 m, površina donje baze piramide je 1.91 ∙ 1.91 = 3.65 m², a prema dopuštenju sila potiska je jednaka snazi ​​N = 360 tona minus sila koja se primjenjuje na donju podlogu piramide pucanja i otpora U ovom slučaju, ova sila je izračunata otpornost baze jednaka R = 34 t / m². Poznavajući područje podloge piramide prevodi se izračunati otpor u koncentriranom opterećenju: 34 ∙ 3,65 = 124 t.

Kao rezultat, možemo odrediti silu potiskivanja: F = 360 - 124 = 236 t. Definirali smo perimetre baze piramide: 4 ∙ 0.4 = 1.6 m - perimetar manje baze; 4 1.91 = 7.64 m - perimetar Pronađite aritmetičku srednju vrijednost perimetra: (1,6 + 7,64) / 2 = 4,62 m. Odredite što je desna strana jednadžbe (200) jednaka: 1,0 8,16 ∙ 10 4,62 0,755 = 284 t. Provjerimo ispunjava li uvjet (200): F = 236 t

Razrjeđivač ploče temelja ili manji nosivi dio stupca, štetniji utjecaj na čvrsti beton ima guranje.

Dobar primjer je osoba koja hoda kroz nekompaktni snijeg.

Opterećenje od svoje težine fokusira se na jednu nogu, a zatim na drugu nogu, tako da se podovi lako mogu pritisnuti. Ali čim putnik stoji na skijama, problemi se nestaju dok se povećava stopa, zbog čega se masa osobe počinje ravnomjernije raspoređivati ​​na snježnoj površini. Što se tiče ploče ploče, povećanje njegove debljine, kao i širenje dodirne površine s kolonom, dovodi do uspješnije dislokacije opterećenja.

S obzirom na guranje osnovne ploče, nemoguće je zaobići određeni primjer koji se odnosi na podupirače točaka. U tom slučaju, koncentrirana opterećenja također utječu na roštiljanje ploča, ali njihova raspodjela u betonskom monolitu odozdo prema gore. Drugim riječima, gore opisana shema pokazuje se da je obrnuto.

Najkritičnije za betonsku ploču smatraju se istiskivanjem opterećenja koja djeluju u dva smjera istodobno - odozdo i odozgo, ali u različitim ravninama. Na primjer, kada se stupac nalazi između hrpta. U tom slučaju, povećava se vjerojatnost istiskivanja roštilja na nekoliko mjesta istodobno.

Kako bi se osigurala sigurnosna granica na pucanju osnovne ploče, bez prekoračenja razumnih granica, pomoći će odgovarajućem izračunu. Ne treba zanemariti u slučaju prisutnosti koncentriranih opterećenja, inače će materijalni resursi utrošeni na izgradnju temelja i zemaljskog dijela kuće biti uzaludni. Spremanje na projektu, u ovoj situaciji, može dovesti do kobnih rezultata.

Izračun za guranje ploče ploče napravljen je za određivanje glavnih parametara strukture, kao što su:

    debljina ploče, ukupna površina armature - broj i promjer šipki, klasa betona.

Vrijednosti se određuju pojedinačno, temeljene na projektnim značajkama strukture i geološkim istraživanjima tla na mjestu. Izračun se izrađuje prema formulama i zahtjevima državnih ili industrijskih standarda. Vezivanje objekta na teren obavlja se osobno.

Prije svega, ispada radna debljina monolitne ploče bez uzimanja u obzir zaštitni sloj betona koji se nalazi na stražnjoj strani udarnog opterećenja. Na primjer, ako je debljina temeljne ploče 500 mm, a udaljenost od armaturnih šipki do najbliže vanjske ravnine monolita iznosi 45 mm, tada će se izračun upotrijebiti za visinu ploče, 455 mm.

Taj se pokazatelj dodaje na sve četiri strane dijela podupirača stupova, što rezultira veličinom donje baze probijanja piramida. Algoritam i formule koje se koriste za izračun osnovne ploče za guranje formula ovise o izgledu stupova: unutar perimetra ploče; koncentrirana sila ne bi trebala prelaziti maksimalno opterećenje koje je beton određene marke sposoban za percepciju, ojačati armiranim kavezom. Ovo stanje je neophodno za sve izračuni za guranje. Treba imati na umu da transverzalno ojačanje uvelike povećava percepciju sila potiskivanja, ravnomjerno ih distribuira u debljini osnovne ploče i širi zonu potporne piramide. Dodatne vertikalne šipke koncentrirane su u području ugradnje stupova, a ne preko cijelog područja ploče, zbog čega je moguće izbjeći preopterećenje temelja armiranjem. Omjer armature je važna komponenta izračuna, pa se postavlja u fazi projektiranja.

Ako se pri proračunu ploče za guranje ne ispunjava osnovni zahtjev za opterećenje, tada inženjeri koriste pomoćno zadebljanje temeljne ploče uz pomoć stolice. Dimenzije njezinih strana su odabrane na takav način da se mogu preklapati područje piramide pucanja na razini pristajanja stolaca i štednjaka.

Izračuni i podešavanja se nastavljaju sve dok vrijednost koncentriranog opterećenja nije niža od maksimalne moguće sile koju percipira beton Datum: 01-07-2014 Pregleda: 2146 Ocjena: 19 Izračun osnovne ploče za guranje omogućuje izradu sigurnosne granice za bazu, kako bi se izračunale dimenzije monolitnog bloka. Jedna trećina proračuna gradnje potrošena je na osnovnu izradbu, pa je prirodna želja kupca maksimalna ušteda na troškovima. Procjena temeljne ploče je neophodna kako bi se upoznali sa betonskim brendom, količinom armature i debljinom ploče. debljina temeljne ploče, količina ojačanja unutar njega. Kod projektiranja građevina, obodni zidovi ili stupovi na kojima su montirani materijali podržani su na ploči e zidova. Dakle, izračuni su uvijek pojedinačni za svaki objekt.

Izgradnja ploča s stupovima unutar perimetra

Debljina monolitne podloge ispod kolone u ovom slučaju izračunava se na osnovu karakteristika dizajna baze:

Dijagram uređaja za podnožje ploče.

    ploča može biti između stupova, stup leži na monolitu odozgo, armiranobetonski elementi baznog spona jedni s drugima.

Opće stanje je manja vrijednost koncentrirane sile od opterećenja od napora koji se percipira pomoću betona određenog dijela (F My / Mmax + Mx / Mult + F / Fmax

Gdje Mx, My-koncentrirane trenutke djeluju u odgovarajućim smjerovima, Mult, Mmax - ograničavajuće trenutke koje beton može percipirati u istim smjerovima. Vrijednost F je sila s vanjskih opterećenja, Fmax je sila koju percipira beton u odjeljku dizajna.

Prilikom izračuna izračunatog područja prisile, uzimaju se u obzir udaljenosti između bočnih strana stupca, ruba ploče (c), dimenzija sekcije (b, a) i debljine monolita (h):

A = 0,5 h (a + a (c / 0,5 h) + 2b + 2c + h)

Zaklada često ima tehnološke, operativne otvore, otvore, otvore.

Posebni izračuni provode se samo na maloj udaljenosti od položaja stupaca (manje od 6 sati). U izračunima djeluju s koncentriranim trenucima, normalnim silama, oni su potpuno identični prethodnim verzijama. Međutim, postoje određene značajke izračuna:

    od središta poprečnog presjeka, dvije ravne linije su napravljene do rubova rupice;

Dakle, izračun temelja pruža granicu sigurnosti za povećanje baze resursa građevinske strukture.

Natrag na sadržaj

Kada se postavljaju u složene strukture stupova blizu zidova, snaga temelja mora biti dovoljna da izdrži opterećenja koncentrirana u tim zonama.

Stoga se u ovom slučaju koriste dodatni izračuni. Izračunska pravila se ne mijenjaju, no koncentrirani se trenutak uzima u obzir samo u jednom smjeru (od ravnine zida do stupca). Polovica je razlike u trenucima savijanja monolitne baze.

Izračun osnovne ploče, u kojem se stupac nalazi blizu kuta zidova, ne uzima u obzir trenutak, uzima se samo vrijednost uzdužne sile. Izračuni za odvajanje su prisutni u shemama vješanja ploče na zid, one se provode uz gore navedeno. Savijanje armature u zoni noseće kolone se uzima za koncentrirano uzdužno ojačanje. U ovom slučaju, poprečni presjek udova, njihov kut nagiba ploče, dodaje se izračunu čvrstoće.

Tablica: Potrebna količina betona ovisno o debljini osnovne ploče.

Elementi profiliranog čelika također se smatraju poprečnim koncentriranim armiranjem. Izračun ploče se provodi u skladu s općim pravilima, površina poprečnog presjeka izračunava se ovisno o debljini police, profilnih zidova.

Postoje tehnike eksperimentalnog prisiljavanja komada armiranobetonskih ploča s posebnim pečatima koji slijede oblik podnožja stupova (križan, kutni, kvadratni dio). Za vrijeme eksperimenta isključen je uništavanje od opterećenja savijanja, za koje su postavljeni potrebni parametri sloja armature (visina, promjer šipki), uzorci ploča uzeti su jednako debljine 20 cm. Debljina pločica markica jednaka je i 20 cm.

Složenost modeliranja ponašanja armiranog betona leži u nelinearnosti materijala i anizotropije betona. Tangencijalni napadi unutar monolitnih baza s stupovima koji su na njima podržani imaju sljedeće izometrijske linije. Primjer izračuna prema metodi konačnih elemenata za ploču od 20 cm s donjom, gornjom mrežom šipki klase A400C s promjerom od 1 cm s korakom u okomitim smjerovima od 15 cm pokazuje:

    uništavanje odvija se u šestom koraku primjene rasprskavajućeg opterećenja, maksimalno korisno opterećenje za zadane uvjete ne prelazi 27 kN po kvadratu, granice čvrstoće armiranog betona su jednake: istezanje - 1,05 MPa, kompresije - 14,5 MPa, elastični modul je 30 GPa.

U većini slučajeva, izračuni pokazuju da pucanje u monolitnom betonu događa u smjeru od 45 stupnjeva od osi, plastične deformacije su inherentne u armaturne šipke.

Na temeljnoj ploči, na prirodnom temelju, podupire se stupac koji prenosi opterećenje iz zgrade.

Potrebna za obavljanje izračun temeljnog ploču proboj prema čl. 3.96 Priručnik za inženjering betona i armirano betonskih konstrukcija od teškog betona bez napona armature ploče za rezuckanje 2.03.01-84.Tolschina 500 mm, udaljenost od ruba betona na radnom armaturu osovine 45 mm klasa B20 beton (Rbt = 8,16 kg / cm2 sa radnim faktorom od 0,9), vertikalna sila na podnožju kolone N = 360 tona, presjek stupca 400x400 mm, otpornost na konstrukciju temeljnog tla R = 34 t / m2. - 45 = 455 mm Područje gornje baze piramide probijanje jednaka području kolona 0,4h0,4 m.Opredelim dimenzija je okrenut prema donjem baze piramide utiskivanje (oni su isti): 0,4 + 2 ∙ 0455 = 1,31 m, područje donje baze piramide je 1,31 1,31 = 1 ∙, 72 m˛ Prema dopuštenoj snazi ​​potiska je jednaka snazi ​​N = 360 tona minus sila koja se primjenjuje na donju podlogu piramide gurajući i otpornu guranju.U našem slučaju, ova sila je izračunata otpornost baze jednaka R = 34 t / m2. Poznavajući područje podloge piramide prevodi se izračunati otpor u koncentriranom opterećenju: 34 ∙ 1.72 = 58 t.

Kao rezultat, možemo odrediti silu potiskivanja: F = 360 - 58 = 302 t. Definirali smo perimetre baze piramide: 4 ∙ 0.4 = 1.6 m - perimetar manje baze, 4 ∙ 1.31 = 5.24 m - perimetar Pronađite aritmetičku srednju vrijednost perimetara: (1,6 + 5,24) / 2 = 3,42 m. Odredite što je desna strana jednadžbe (200) jednaka: 1,0 8,16 ∙ 10 3,42 0,455 = 126 t.Proverim, da li je uvjet zadovoljen (200): F = 302 m> 126 m - nije slučaj, osnovna ploča ne prođe na prodavlivanie.Proverim ako to pomaže nam da instalirati poprečna armatura u području poprečnog prodavlivaniya.Zadadimsya Armagh uroy promjera 10 mm, a nagib 150x150 mm i odrediti broj šipki spadaju u probijanje površine (m, npr. presjeka lica piramide utiskivanje) Mi uključen šipku 72, ukupna površina ASW = 72 ∙ 0785 = 56,52 sm².Poperechnaya armatura na probijanje mora biti u obliku zatvorenih pletene ogrlice, ili u obliku okvira zavarenog otpora zavarivanje (ručno elektrolučno nije dozvoljeno) Sada smo mogli potvrditi (201) uzimajući u obzir poprečne armature na prodavlivanii.Naydem FSW (ovdje 175 MPa = 1750 kg / cm² - krajnji stres u poprečnom x štapovi): Fsw = 1750 ∙ 56,52 = 98910 kg = 98,91 t Na taj način treba zadovoljavati uvjet Fsw = 98,91 t> 0,5Fb = 0,5 126 = 63 t (stanje je zadovoljeno) Pronađite desnu stranu stanja (201 ): 126 + 0,8 ∙ 98,91 = 205 t. Uvjet provjere (201): F = 302 t> 205 t - stanje nije zadovoljeno, osnovna pločica s poprečnim armiranjem ne podnosi pucanje Provjerite također stanje F 2Fb = 2 126 = 252 - stanje nije ispunjeno, u principu, s takvim omjerom sila, ojačanje ne može pomoći. U tom slučaju trebate lokalno povećati debljinu ploče - izraditi stolicu u području stupca i ponovno izračunati ploču novim debljine.

Uzmite debljinu klupe 300 mm, tada ukupna debljina ploče na mjestu prisiljavanja biti će jednaka 800 mm i h = 755 mm. Važno je odrediti veličinu klupa u planu, tako da je piramida guranja potpuno unutar klupa.

Poduzet ćemo dimenzije stolice 1,2 x 1,2 m, a onda će potpuno pokriti piramidu guranja. Oslonit ćemo se na guranje bez poprečne armature s novim podacima. Područje gornje baze piramide guranja jednako je kvadratu stupca 0.4h0.4 m. (jednaki su): 0.4 + 2 ∙ 0.755 = 1.91 m, površina donje baze piramide je 1.91 ∙ 1.91 = 3.65 m², a prema dopuštenju sila potiska je jednaka snazi ​​N = 360 tona minus sila koja se primjenjuje na donju podlogu piramide pucanja i otpora U ovom slučaju, ova sila je izračunata otpornost baze jednaka R = 34 t / m². Znajući područje baze piramide, prijevod izračunati otpor do točke opterećenja: 34 ∙ 3,65 = 124 m Kao rezultat toga, možemo odrediti praska Snaga: F = 360-124 = 236 t.Opredelim perimeters od temelja piramide: 4. ∙ 0,4 = 1,6 m - perimetru manje baze 4 ∙ 1,91 = 7,64 m - perimetar veće baze Pronađite aritmetički prosjek perimetara: (1,6 + 7,64) / 2 = 4,62 m. Odredite što je desna strana jednadžbe (200): 1,0 ∙ 8,16 10 4,62 ∙ 0,755 = 284 t. Provjeravamo zadovoljava li uvjet (200): F = 236 t < 284 т – условие выполняется, фундаментная плита с банкеткой выдерживает продавливающую силу без дополнительного армирования.

Izračunavanje ploče za guranje. Izračun osnovne ploče za guranje stupca

Izračunavanje ploče za guranje. Izračun osnovne ploče za guranje stupca

Izračun pritiskanja

Program za izračunavanje pločice za pucanje izrađen je u programu Excel i omogućuje vam praćenje podataka o izračunu koji će izbjeći mnoge pogreške.

U programu Prodavlivania razvijene su dvije opcije izračuna: Izračunavanje ploče za jednostavno guranje i izračunavanje temeljne ploče za pucanje s kolonom

Izračun ploče za jednostavno guranje

U podacima za izračun jednostavnog prešanja potrebno je unijeti: radnu debljinu ploče h0, duljinu probijanja, odabrati izračunatu otpornost od ploče za betonsku klasu i kao rezultat dobijemo maksimalnu silu za probijanje i potrebnu debljinu betona

Izračun osnovne ploče za guranje stupca

U podacima za izračun temeljne ploče za guranje potrebno je upisati: betonsku klasu, debljinu radne ploče, duljinu osnovice kolone, širinu osnovice kolone, udaljenost do ruba pile duž duljine, udaljenost do ruba hrpe preko širine, sila i promjer vertikalnih šipki (ako su potrebni Izračun)

Kao rezultat toga, dobit ćete: Vrijednosti koje određuju potrebu za okomito pojačanje za određenu silu potiska, ako je potrebno, za određeni promjer vertikalnih šipki, program će odrediti potrebni broj njih.

Preporuča se korištenje ovog programa sa znanstvenim i tehničkim izvještajima "Razvoj metodologije za izračunavanje i projektiranje monolitnih armiranobetonskih betonskih podnih ploča, pletera i lonaca za probijanje"

Odaberite najbolju opciju preuzimanja

Brzo i bez oglasa

[share-locker locker_id = "15ce0ce7103519109" theme = "plava" message = "Kliknite na Sviđa mi se link na Besplatno preuzimanje bez oglasa" facebook = "true" likeurl = "CURRENT" google = "true" googleurl = "CURRENT" tweeturl = "true" tweeturl = "CURRENT" follow = "true" linkedin = "true" linkedinurl = "CURRENT"] Preuzmi [/ share-locker]

Izračunavanje ploča za probijanje

Konvencionalna podna ploča je armiranobetonska struktura čija je duljina jednaka širini prostorije ili pola širine prostorije unutar zgrade.

Monolitna preklapajuća shema.

Može se osloniti na konturu prostorije u potpunosti ili imati jednu stranu bez potpore.

Izračun takvih struktura dobro je poznat. Mnogo je teže izvesti izračun površine za guranje, zbog čega nastaje potreba za ravnomjerno raspoređenim teretom na ograničenom području. Takvo opterećenje ponekad se naziva koncentriranom u malom prostoru na ploči.

Osnovni parametri

Preporučljivo je izvršiti preliminarni proračun za guranje kako bi se utvrdilo veličinu stvorene površine preklapanja, tj. Pri projektiranju. Istodobno, njegove dimenzije trebaju se izračunati u slučaju namjeravanog učinka samo jednog koncentriranog opterećenja u sredini ploče, a istodobno utječe i na to predviđeno vrijeme opterećenja i savijanja.

Za gotove standardne ploče moguće su sljedeće proračune:

Shema ojačanja protiv preklapanja paljenja.

    opterećenje se nalazi na rubu, opterećenje se nalazi u kutu, na području opterećenja postoji poprečna armatura, podna struktura ima poprečno ojačanje profiliranog čelika duž cijele duljine i širine, kolona ima proširene dijelove (glavna vrata), osnovne ploče imaju stolice, blizu bušilice postoje rupe ili otvore, struktura se nalazi izravno na zidu.

Izračun pritiskanja

Shema piramide koja tjera beton.

Valja napomenuti da danas među stručnjacima postoji dogovor o tome kako izračunati snagu ploče, ako se na njemu nanosi opterećenje, koncentrirana u ograničenom konturu. Međutim, postoje priručnici koji će pomoći vlasniku, koji je odlučio izgraditi kuću s stupcima, za izvođenje izračuna. Nisu vrlo jednostavne, stoga je neophodno učiti, možda, prethodno nepoznato njegovim izrazima iz polja otpora materijala.

Vidi također: Izračun parametara ploče

Prikladan dokument u vezi s tim je dodatak SP 52-101-2003, koji se naziva "Priručnik za projektiranje betonskih i armiranobetonskih konstrukcija teškog betona bez prethodnog naglašavanja armature". Također je korisno jer sadrži primjere izračuna koji se mogu koristiti za pojedinačne izračune.

Tablica opterećenja preklapanja

Slika 3 prikazuje dvije opcije za postavljanje umetnute platforme: a) unutar ravnog elementa; b), c) na rubu ravnog elementa. Na slici 3 je naznačeno: 1 - površina tereta; 2 - mogućnost konture a); Opcije 2'-dizajn sklopa b) i c); 3 - presjek osi X1 i Y2. određivanje težišta konture; 4 - presjek osi X i Y, koji određuje središte gravitacije područja opterećenja; 5 - rubni (rub) ravnog elementa.

Uzima u obzir trenutnu koncentriranu silu i trenutak savijanja. Poprečni presjek koji prihvaća opterećenje određuje se na udaljenosti h / 2, gdje je h radna visina ploče. Za izvođenje proračuna potrebno je poznavati otpornost betona na čvrstoću rastezljivosti Rbt i čvrstoću rastezanja na poprečnu armaturu Rsw.

Kao primjer, provjerit ćemo da ne ojačana podna površina pucaju prema sljedećim podacima:

Shema prefabriciranih ploča.

    debljina ploče 220 mm (za radnu debljinu pretpostavimo h = 190 mm), pri vrhu i dnu su susjedni stupovi s poprečnim presjekom od 500 × 800 mm, opterećenje preneseno s njega na kolonu, N = 800 kN, trenutak duž gornje strane u smjeru veličine stupca od 500 mm jednak Mx, sup = 70 kNm, trenutak na donjem rubu u smjeru veličine stupca od 500 mm je Mx, inf = 60 kNm, trenutak na gornjem rubu u smjeru veličine stupca 800 mm jednak Mx, sup = 30 kNm, trenutak na donjoj lica u smjeru veličine stupca od 500 mm jednaka su Mx, inf = 27 kNm, beton klase B30. dopušteno opterećenje Rbt = 1,15 MPa.

Vidi također: Koliko je betona potrebno za temelj

Da biste riješili problem, morate provjeriti stanje:

Shema izračuna monolitnog preklapanja.

    (F / u) + (M / Wb) ≤ Rbt × h; F = N = 800 kN je koncentrirana sila iz vanjskog opterećenja, a je obrub konture dizajna, on je na udaljenosti jednakoj polovici radne debljine ploče i = 2 (M +, + Mx, inf) / 2 = (70 + 60) / 2 = 65 kNm; Mu = (My, sup + Mu, Wb, x = (a + h) × [(a + h) / 3 + b + (2) = 2 (30 + 27) / 2 = 28,5 kNm Wb- moment otpora određen je za manje i veće strane konture; h] = (500 + 190) x [(500 + 190) / 3 + 800 + 190] = 841800 mm2; (800 + 190) x [(800 + 190) / 3 + 500 + 190] = 1009800 mm2; nalazimo zbroj odnosa MX / Wb, x + Mu / Wb, y = 65 ∙ 10 6/841800 + 28,5 10 6/1009800 = 105,4 N / mm; vrijednost F / u = 800 10 3/3360 = 238,1 N / mm, nalazi se vrijednost Rbt × h = 1,15 ∙ 190 = 218,5 N / mm, provjerite stanje (1) 238,1 + 105,4 = 343,5 N / mm što je veće od Rbt × h = 218,5 N / mm, tj. ispunjen je uvjet i preklapanje treba ojačati armaturama.

Metode proračuna

Trenutačno postoje programi koji vam omogućuju izvođenje izračuna dizajna za guranje.