Online kalkulator monolitne ploče (ploča) namijenjen je izračunavanju dimenzija, oplate, broja i promjera armature i volumena betona potrebnih za uređenje ove vrste temelja kuća i drugih objekata. Prije odabira vrste temelja obavezno se posavjetujte s stručnjacima o tome je li tip podataka prikladan za vaše uvjete.

Baza podruma (ushp) je monolitni armiranobetonski temelj temeljen na cijelom prostoru zgrade. Ima najniži pritisak na tlu između ostalih vrsta. Uglavnom se koristi za lake građevine, jer s povećanjem opterećenja trošak ove vrste temelja se značajno povećava. S malom dubinom, na prilično uzburkanom tlu, moguće je podizati i spustiti ploču ravnomjerno ovisno o doba godine.

Budite sigurni da imate dobru vodonepropusnost sa svih strana. Zagrijavanje može biti bilo ispod temelja ili se nalazi u podni estrih, a najčešće je ekstrudirana polistirolna pjena za te svrhe.

Glavna prednost temeljnih ploča je relativno niska cijena i jednostavnost gradnje jer, za razliku od temelja trake, nema potrebe za izvođenjem velike količine zemljanih radova. Obično je dovoljno kopati jarak 30-50 cm dubine, na čijem dnu se postavlja pješčani jastuk, kao i, ako je potrebno, geotekstila, vodonepropusnost i sloj izolacije.

Neophodno je saznati kakve karakteristike zemlja ima pod budućim temeljima, jer je to glavni odlučujući čimbenik u odabiru vrste, veličine i drugih značajnih karakteristika.

U nastavku je prikazan popis obavljenih izračuna s kratkim opisom svake stavke. Također možete postaviti svoje pitanje pomoću obrasca u desnom bloku.

Debljina zidova podruma i podruma - značajke izračuna

Pravilno izračunavanje podzemnog zida uzima se u obzir utjecaj mnogih čimbenika. Konkretno, to je razina podzemnih voda na mjestu, vrsta tla, visina buduće zgrade, materijali koji se koriste za gradnju itd. Preporuča se povjeriti sve projektantske radove stručnjacima. Međutim, za opće razumijevanje računalne tehnologije, dobro ćete koristiti informacije u nastavku.

U nazočnosti podruma ili podruma, plitki vrpca temelja kuće automatski se urušava. Drugim riječima, to će biti zid u punom profilu pod zemljom, a ne samo temelje za zgradu.

Podrum s podrumom

Ako je podrum već napravljen nakon izgradnje glavne građevine, treba slijediti slijedeće pravilo: šupljine formirane nakon iskopa ne bi trebale spadati unutar 45 stupnjeva projekcije potplata temelja trake od jedne do druge.

Zaklada mora imati prilično široku osnovu.

Temelj treba biti što snažniji i pouzdaniji tako da njegove zidove mogu uspješno izdržati horizontalne škare zbog pritiska okolnog tla. Kao temelj, preporučuje se uporaba jastuka monolitnog betona, povezanog s trakom za ojačanje. Budući da je težina temelja dovoljno velika, jedini treba biti širok.

Tlačni pritisak na podnožje.

Prilikom planiranja izgradnje podruma, koji će kasnije postati dnevna soba, treba imati na umu da će visoki zidovi (od 200 cm i više), koji se nalaze pod zemljom, osjetiti znatni pritisak sa zemlje tijekom cijelog razdoblja rada. Stoga, u procesu izgradnje podruma, treba posvetiti posebnu pažnju pojačanju betonskog zida.

Korak između šipki za ojačanje u zidu ne bi trebao biti prevelik. Preporuča se da bude manji od 40 cm vodoravno i okomito. Okvir zida nužno mora biti povezan s okvirom jastuka podloge. Osim toga, morate se pridržavati pravila ojačanja uglova i zidova.

Monolitni armiranobetonski zid najbolji je izbor u smislu čvrstoće, trajnosti i otpornosti na pritisak tla. Ovaj dizajn je pouzdaniji od, na primjer, blok ili opeka.

Dodatno jačanje strukture postignuto je izgradnjom presijecajućih unutarnjih zidova podruma ispod unutarnjih zidova konstrukcije.

Min. Debljina stijenke

Ovisno o materijalima koji se koriste u konstrukciji, kao io dubini podzemne prostorije, postoje minimalne vrijednosti za debljinu zidova podruma, kao i širinu baze temelja.

Izračun debljine podrumskih zidova u izgradnji različitih materijala (minimalne vrijednosti).

Ako su zidovi podruma podignuti od malih građevinskih blokova (na primjer, ekspandiranog glinenog betona), onda bi zidanje nužno trebalo ojačati pomoću uzdužne armature i oklopa postavljenih duž gornje granice zidova. Što se tiče montažnih betonskih blokova, potrebno je uzeti u obzir činjenicu da su samo one izrađene od betona M150 i više prikladne za osnivanje kuće s podrumom.

Širina zidova i veličina baze temelja monolitnog betona i blokova.

Prethodna tablica pretpostavlja:

• Zidovi imaju bočnu oslonac ako se grede podrumske stropne stijenke nalaze na gornjem dijelu zida.
• Ako u zidu postoji zazor (otvaranje) više od 120 cm ili nekoliko praznina čija je ukupna širina više od 1/4 duljine zida, a nedostaje ojačanje duž konture ovih praznina - dio zida ispod otvora računa se kao da nema bočnu oslonac. U slučaju da je širina zidnih dionica manja od širine praznina, tada se cijeli zid smatra jednim velikim otvorom.

Ovi kriteriji moraju se uzeti u obzir prilikom izračuna za zid podruma. Dizajn mora imati dobru stabilnost. Treba također imati na umu jedno od pravila gradnje - stabilnost zida izravno ovisi o njegovoj duljini. Što je kraći, to je jači i sigurniji dizajn.

Zglobovi za ekspanziju

Za velike podrume (duljina zidova je veća od 25 metara) potrebno je napraviti posebne spojeve za proširenje, koje će biti 15 metara ili manje jedna od druge. Osim toga, šavovi moraju biti dostupni na mjestima gdje postoje razlike u visini strukture. Njihov dizajn trebao bi osigurati zaštitu od prodiranja vlage u podrum.

Udaljenost od okrenutog prema tlu

Ako je vanjska površina kuće izrađena od opeke, tada se dekorativni zidovi mogu nastaviti na dijelu zida podrumske prostorije, koja strši iznad tla (gornji dio podnožja trebao bi se podignuti ne manje od 15 cm iznad površine zemlje).

U ovom slučaju, debljina nadzemnog dijela podrumske stijenke može se smanjiti na 9 cm. Zidanje okrenuto je betonskom zidu pomoću specijalnih estriha. Udaljenost između veza ne smije biti prevelika: vodoravno do 90 cm i vertikalno do 20 cm. Slobodni prostor između zida i zidanog zida ispunjen je mortom.

Ako je podstava na prvom katu izrađena od drva ili žbukanjem na izolacijski materijal ili sanduk, treba postojati razmak od 25 cm ili više od donje granice kože na tlo.

Okvir armature

Zidovi podruma ili podruma, kao što je gore spomenuto, trebaju dodatno pojačanje s kavezom za pojačanje. Važna kvaliteta takvog okvira je njegova elastičnost. Zato se preporučuje korištenje pletiva šipki za ojačanje, umjesto krute zavarene veze.

Tijekom rada zgrade postoje neke promjene u temeljima. To se događa tijekom jakih oborina ili naglog grijanja tla. Kavez za pojačanje unutar podzemnih zidova bit će podvrgnut ozbiljnom opterećenju. Kod međusobno povezanih štapova u takvim uvjetima, ništa se ne događa, dok zavareni zglob sa značajnim pritiskom jednostavno prekida. Popravak u takvim situacijama je iznimno težak i skup.

Spajanje kaveza za ojačanje provodi se na mjestima gdje se metalne šipke presijecaju. Za obavljanje ovog posla potrebno je koristiti posebnu žicu namijenjenu pletenju armature. Zapravo, može biti bilo koja žica čiji je promjer veći od 2-3 mm. Rad se izvodi posebnom kuka ili pištoljem.

Rust na rešetkama

Ne koristite rabljene metalne šipke, jer stari dijelovi u nekim slučajevima imaju nedostatke koji se mogu pojaviti tijekom rada. Štednja prilikom kupnje materijala u ovom slučaju nije opravdana.

Ako nove metalne šipke imaju znakove hrđe, tada ništa nije u redu s tim. Ne biste trebali pokušati ukloniti hrđu ili ga slikati. Takve manipulacije će negativno utjecati na prianjanje ojačanja betona. Kod izrade okvira armature, metalne šipke se mogu rezati mlinom.

Za savijanje trake, možete koristiti posebne uređaje za zagrijavanje metala na mjestu. Međutim, ako postoji mogućnost, takav pristup bi trebao biti napušten jer se u procesu zagrijavanja strukture metalnih promjena, a to negativno utječe na njegovu učinkovitost.

Nije dopušteno ugraditi armaturnu strukturu u oplatu gdje je beton već pretočen. Ako se faze rada zbunjuju, onda se cijeli proces provodi iznova: rješenje se ukloni, oplata se potpuno demontira, očisti i ponovno montira, metalni okvir se polaže u njega i poslije toga izlijeva novo rješenje.

Jačanje kaveza za pojačanje

Nije preporučljivo izvršiti radove na izgradnji strukture ojačanja u horizontalnom ili vertikalnom smjeru. To je zbog činjenice da s velikim opterećenjima u zglobovima može doći do praznina.

Izgradnja kaveza za pojačanje dopuštena je samo u slučajevima kada podrumske zidove tijekom rada neće doći do značajnih opterećenja (lagani građevinski materijali, niske razine podzemnih voda itd.).

Samoružani zidovi nisu uvijek lagani. Pogotovo ako niste prethodno sudjelovali u izgradnji i nemate potrebne vještine i sposobnosti. Preporuča se zaposliti profesionalne graditelje za ovaj posao.

Debljina podzemnih zidova, promjer upotrijebljene armature i količina građevinskih materijala moraju biti unaprijed određeni uzimajući u obzir značajke rada objekta, razinu podzemne vode i druge čimbenike.

Urednik web mjesta, građevinski inženjer. Godine 1994. diplomirao je na projektu SibSTRIN, od tada više od 14 godina radio u građevinskim tvrtkama, nakon čega je započeo vlastiti posao. Vlasnik tvrtke koja se bavi izgradnjom prigradskih objekata.

Uređaj monolitnih zidova za privatnu kuću. DIY tehnologija montaže

Monolitni zidovi - ograđujuća struktura u sustavu monolitne tehnologije okvira. Kombinacija betona i metalnih armatura daje dobru izvedbu po niskoj cijeni.

Prednosti i nedostaci

Monolitna tehnologija okvira ima sljedeće prednosti:

• zgrade su podignute u kratkom vremenu;
• jedan dizajn bez šavova je izdržljiv i pouzdan, ne puhano, ne nastaju hladni mostovi;
• prostorije monolitnih kuća imaju slobodan raspored;
• složeni arhitektonski lučni, skriveni elementi jednostavno se izvode;
• povećan vijek trajanja monolitnih armiranobetonskih konstrukcija;
• glatka, glatka površina zidova završava bez pripremnih radova.

Nedostaci monolitnih zidova uključuju nisku zvučnu izolaciju, obveznu zidnu izolaciju, sposobnost betona da provodi vibracije.

Minimalna debljina

Glavni zadatak zida, kao zaštitna struktura, je zadržati toplinu.

Debljina vanjske stijenke regulirana je proračunom inženjerstva topline, preuzetim iz izračunatih vrijednosti temperature klimatskog područja, ovisno o odabranim materijalima za izolaciju i završnu obradu.

Veličina uvijek određuje projekt, ne preporučuje se povlačenje iz njega. Debljina monolitne betonske stijenke varira od 250 do 450 mm, s procijenjenom temperaturom klimatskog područja od -20 do -40 stupnjeva. Unutarnji zidovi oblikovani su u jednom slojevima.

Debljina stijenke monolitnog armiranog betona je uvijek manja od zida od opeke, što povećava površinu prostora, a sve ostalo što je jednako.

DIY uređaj

Tehnologija izgradnje monolitnih zidova ne zahtijeva posebne vještine i sposobnosti. Sa sastavom posla kako bi se borila veza 2-3 osobe. Kućni majstor s pomoćnikom uštedjet će radnicima.

oplata

Monolitne zidove izrađene su pomoću oplate - građevinske strukture, koja je oblik za lijevanje betonske mješavine.

Decking je od dvije vrste: uklonjivi i neizmjenjivi. Odstranjiva oplata preuređena je u postupku lijevanja, uklanja se nakon čvrstoće betona.

Fiksni oblik ostaje dio zida, nadopunjujući beton sa željenim svojstvima. Najčešći oplate izrađene od polistirenske pjene izrađene su u obliku blokova. Blokovi su povezani bravama. Stropor s betonom tvori troslojni kolač, zagrijava betonski sloj, zvučno izoliranu konstrukciju.

pojačanje

Kavez za pojačanje instalira se u podesivu oplatu odmah nakon montaže. U fiksnom oplatu izrađuje i instalira armature proizvođač.

Tlačna i savijena opterećenja djeluju na monolitni zid. Betonski radovi na kompresiji, ojačanje percipira deformaciju savijanja.

Okvir monolitnog zida je dvostruko veći. Kod niskogradnje dopušteno je koristiti rešetke ojačanja s presjekom od 8 mm.

Valoviti poprečni presjeci šipki dobro se pričvršćuju na betonsku mješavinu, glatke štapove sidrenje s zavojima na krajevima.

Izlaz iz armature na površinu nije dopušten. Maksimalni razmak uzdužnog armature u rešetki je 25 cm.

Poprečna visina je ograničena na razmak od 35 cm. Duljine šipki uzdužnog armature su odabrane za cijelu visinu strukture.

Ako je za neke uvjete nemoguće napraviti bez spoja, armatura se spaja s preklapanjem, bez upotrebe zavarivanja. Duljina preklapanja ovisi o promjeru armature i ukazuje se na arhitektonski dizajn kuće. Zavarene spojeve se razbijaju kada su vibracije uzrokovane zbijenjem betona.

Dobitak otvora blende

Svako otvaranje slabi poprečni presjek strukture, postaje ranjivo mjesto. Opseg prozora, vrata dalje ojačan.

Debljina i broj šipki za armiranje ovisit će o širini otvora, primijenjenom opterećenju i prihvaćaju se prema izvedbenoj vrijednosti. Pojačane horizontalne i vertikalne ravnine. Prilikom polaganja oplate od betonske mješavine natrag do postizanja traženog stvrdnjavanja.

ispuniti

Samostalni rad na izgradnji zida počinje s montažom oplate. Okvir armiranih šipki ugrađen je u obliku sastavljenom od štitova, zatim se ulijeva betonska smjesa.

Redoslijed ulijevanja zidova ovisi o vrsti oplate:

• fiksni oplate se pune iz prostora ispod prozorskih otvora prema uglovima zgrade;
• uklonjivi oblik se izlijeva u redove, do visine ne više od 50 cm u isto vrijeme (za bolju sabijanje betonske smjese).

U oba slučaja kutovi su pažljivo napunjeni i vibrirani. Kada se beton puni mehanizirano, brzina smjese se smanjuje za visoko kvalitetno lijevanje, smanjujući presjek rukavca.

Beton je kompaktiran s vibratorom, ovisno o dobu godine, pažnja se pruža. Zimi se otopina zagrijava, ljeti, u vrućem vremenu, armiran beton se izlije s vodom, sprečavajući pucanje. Od oborine, otvoreni dio obrasca prekriven je plastičnim filmom.

primjena

Tehnologija monokulturnih okvira podjednako se uspješno primjenjuje na svim područjima gradnje. Monolitni zidovi nalaze se u visokim zgradama, privatnom sektoru, javnim zgradama.

• u slučaju izgradnje unutar bloka;
• nedostatak prostora za razvoj tla za iskopavanje;
• nemogućnost pristupa velike građevinske opreme, toranjski dizalice;
• u područjima s visokom seizmičkom aktivnošću.

U pojedinačnoj stambenoj izgradnji korištenje monolitnih zidova štedi troškove transporta i skladištenja građevina, utovara i istovara.

Korisni videozapisi

Cijeli proces gradnje monolitnih zidova u vašoj kući objašnjen je na detaljnom i razumljivom jeziku:

SP 52-103-2007 Monolitne armiranobetonske građevine zgrada

Sustav regulatornih dokumenata u građevinarstvu

KODEKS PRAVILA
ZA IZRADU I IZGRADNJU

MONITOR U BORAVKU
GRAĐEVINA GRAĐEVINA

Moskva

1 Razvijen od strane istraživačkog i razvojnog, projektantskog i tehnološkog instituta betona i armirano betona (NIIZHB) - ogranak Federalnog državnog Unitary Enterprise Research and Development Center "Izgradnja"

2 PREPORUČUJUĆI ZA ODOBRAVANJE I PRIJAVU od strane odjela za dizajn Znanstvenog i tehničkog vijeća NIIZBB-a 27. travnja 2006.

3 ODOBRENO I UVOĐENO nalogom vd Generalni direktor FSUE "SIC" gradnje od 12. srpnja 2007. br. 123.

4 PRIOPĆENJE po prvi put

1 Opseg

2 Normativne reference

3 Uvjeti i definicije

4 Opće upute

5 Konstruktivna rješenja monolitnih zgrada od armiranog betona

6 Izračunavanje strukturnih sustava ležaja

6.1 Shema izračuna

6.2 Zahtjevi za izračunavanje

6.3 Metode proračuna

7 Noseći armiranobetonske konstrukcije

8 Izračun nosivih armiranobetonskih konstrukcija

Projektiranje glavnih potpornih armiranobetonskih konstrukcija monolitnih zgrada

Dodatak A Oznake osnovnih slova

Dodatak B Popis regulatornih i tehničkih dokumenata

uvod

Ovaj je Kodeks razvijen u razvoju SNiP 52-01-2003 Konstrukcije betona i armiranobetonskih konstrukcija. Glavne odredbe.

Volumen gradnje zgrada za različite namjene monolitnog armiranog betona znatno se povećao posljednjih godina. Istodobno, praksa dizajna nema na raspolaganju dokument u kojem će se kombinirati osnovni zahtjevi, čije se ispunjavanje jamči pouzdanost i sigurnost ove vrste zgrade. Ovaj Kodeks prakse namijenjen je ispuniti ovu prazninu.

Skup pravila sadrže preporuke za izračunavanje i projektiranje armiranobetonskih monolitnih konstrukcija stambenih i građanskih građevina od teških betona bez prednaprezanja armature.

Odluka o primjeni ovog Kodeksa u oblikovanje monolitnih zgrada odgovornost je naručitelja ili projektne organizacije. U slučaju donošenja odluke o primjeni ovog Kodeksa, moraju se ispuniti svi zahtjevi koji su utvrđeni u njoj.

Skup pravila koje je razvio dr. Tech. Sciences A.S. Zalesov, A.S. Semchenkov, E.A. Chistyakov, S.B. Krylov, Cand. tehn. Znanosti R.Sh. Sharipov (NIIZHB - podružnica FSUE "SIC" graditeljstva).

SP 52-103-2007

KODEKS PROJEKTA I RADOVA IZGRADNJE

MONITORIJSKE GRAĐEVINE IZGRADNJE BETONA

BETONSKI MONOLITIČ
GRADNJE STRUKTURE

Datum uvoda 2007-07-15

1 Opseg

Ovaj Kodeks prakse (u daljnjem tekstu: Joint Venture) odnosi se na projektiranje armiranobetonskih monolitnih struktura stambenih i građanskih zgrada od teških betona bez prednaprezanja armature.

2 Normativne reference

U ovom Kodeksu se upućuju na sljedeće glavne regulatorne dokumente:

SNiP 52-01-2003 Konstrukcije od betona i armiranog betona. Glavne odredbe

SP 52-101-2003 Betonske i armiranobetonske konstrukcije bez armature za prednaprezanje

SP 52-104-2004 Strukture armiranog betona od čeličnih vlakana.

Ostali regulatorni i savjetodavni dokumenti navedeni u ovom zajedničkom pothvatu navedeni su u Dodatku B.

3 Uvjeti i definicije

U ovom Kodeksu koriste se glavni pojmovi i definicije SNiP 52-01, SP 52-101, SP 52-104 i drugih regulatornih dokumenata.

4 Opće upute

4.1. Preporuke ovog Kodeksa primjenjuju se na projektiranje raznih strukturnih sustava zgrada u kojima su sve glavne nosive konstrukcije (stupovi, zidovi, podovi, obloge, temelji) izrađeni od monolitnog armiranog betona s čvrstim i savitljivim spojevima između njih.

4.2 Projektiranje zgrada izloženih utjecajima klimatskih temperatura i vlažnosti treba provesti prema SNiP 2.01.07.

4.3 Izračunavanje i projektiranje zgrada u seizmičkim učincima treba provesti u skladu s С nipom II-7. Vatrootpornost konstrukcija i protupožarna zaštita zgrada moraju zadovoljavati zahtjeve SNiP 21-01 i STO 36554501-006.

4.4. Strukturne strukture zgrade trebaju biti projektirane uzimajući u obzir trajnost i održivost prema SNiP 31-01, zaštita konstrukcija od korozije treba provesti u skladu s uputama SNiP 2.03.11.

4.5 Vrijednosti ograničavajućih deformacija temelja zgrade reguliraju se SNiP 2.02.01. Ograničenje odstupanja, strukturni pomak i iskrivljavanje vertikalnih i vodoravnih ćelija zgrada ne bi smjeli premašiti dopuštene vrijednosti navedene u SNiP 2.01.07.

4.6. Za zgrade izračunate po kombiniranom učinku vertikalnih i vodoravnih opterećenja prema neformiranom uzorku, preporučuje se otklon gornjeg dijela zgrade, uzimajući u obzir fleksibilnost temelja, da ne bude vise od 0,001 od visine zgrade. Za velike progibe potrebno je izvršiti izračun prema deformiranoj shemi. Vrijednost otklona zgrade ne bi smjela premašiti 0,002 njegove visine.

4.7 Ovaj se kod treba koristiti zajedno s SP 52-101 i SP 52-104.

4.8 Strukture armiranobetonskih konstrukcija trebaju biti oblikovane na takav način da s dovoljnom pouzdanosti spriječe pojavu svih vrsta graničnih stanja. To se postiže izborom pokazatelja kvalitete materijala, imenovanjem dimenzija i dizajna prema preporukama ovog zajedničkog pothvata i aktualnim regulatornim dokumentima. Istodobno moraju biti ispunjeni tehnološki zahtjevi za proizvodnju građevina, treba poštivati ​​zahtjeve za rad zgrada, kao i zahtjevi za ekologiju, uštedu energije, sigurnost od požara i izdržljivost, utvrđeni relevantnim regulatornim dokumentima, te neujednačeno spuštanje baze.

4.9 Pri izradi armiranobetonskih konstrukcija treba utvrditi njihovu pouzdanost izračunavanjem ograničavajućih uvjeta prve i druge skupine korištenjem izračunatih vrijednosti opterećenja, karakteristika materijala određenih uz pomoć odgovarajućih djelomičnih čimbenika sigurnosti za standardne vrijednosti ovih karakteristika, uzimajući u obzir stupanj odgovornosti zgrade.

Standardne vrijednosti opterećenja, čimbenika kombinacije opterećenja i strukturnih sigurnosnih čimbenika strukturne odgovornosti, kao i podjelu opterećenja u trajne i privremene (dugoročne i kratkoročne) treba poduzeti u skladu s SNiP 2.01.07.

Redoslijed primjene trajnih i dugotrajnih opterećenja treba odrediti rasporedom rada ili u stvari.

4.10 Uz kontrolu čvrstoće betona uzorcima preporučuje se kontrolirati čvrstoću betona u gotovoj strukturi uporabom nerazornih metoda prema GOST 22690.

4.11 Kada koristite rebar klase A500C s učinkovitim profilom razvijenim u NIIZHB, koristite preporuke STO 36554501-005. Ugradnja armature na kraju gradilišta trebala bi se izvesti uz pomoć zavarivanja kadom, kao i vijaka i prešanih mehaničkih spojeva.

Preporučuje se uporaba pojačanja malog promjera širene mješavine proizvoda: 5.5; 6; 6,5; 7; 8; 9; 10; 11; 12 mm novog periodičnog profila s jezgrom u obliku kvadrata s zaobljenim uglovima u skladu sa TU 14-1-5500, TU 14-1-5501.

5 Konstruktivna rješenja monolitnih zgrada od armiranog betona

5.1 Konstruktivno rješenje uključuje građevinske i konstruktivne sustave, kao i konstruktivnu shemu.

5.2 Građevinski sustav zgrade određen je materijalom, najmasivnijom konstrukcijom i tehnologijom konstrukcije nosivih elemenata (monolitni armirani beton).

5.3 Konstruktivni sustav (u daljnjem tekstu: COP) zgrade je skup međusobno povezanih konstrukcijskih elemenata koji osiguravaju njegovu čvrstoću, stabilnost i potrebnu razinu izvedbe.

5.4 Potporni CS Monolitne građevine od armiranog betona sastoji se od temelja, vertikalnih elemenata ležaja (stupova i zidova) koji se na njemu podupiru i spajaju u jedan prostorni sustav vodoravnih elemenata (podne ploče i obloge).

5.5 Ovisno o vrsti okomitih elemenata ležaja (stupovi i zidovi), strukturni sustavi su podijeljeni u (Slika 5.1, a, b, c):

- stupac, gdje su glavni vertikalni ležaj kolone;

- zid, gdje su glavni ležajni elementi zidovi;

- stupni zid, ili miješani, gdje su okomiti elementi ležaja stupovi i zidovi.

a - stupac KS; b - zidni COP; u - mješoviti COP;

Ploča od 1 etaže; 2 stupca; 3 - zidova

Slika 5.1 - Fragmenti građevinskih planova

Donji katovi često se rješavaju u jednom konstruktivnom sustavu, a gornji u drugom. Strukturni sustav takvih zgrada je kombiniran.

5.6 Ovisno o geotehničkim uvjetima, opterećenjima i projektnim zadacima, temelji se izrađuju u obliku pojedinačnih ploča promjenjive debljine za stupove (sl. 5.2, a), ploče remena za stupove i zid (sl. 5.2, b) i zajedničku osnovnu ploču kroz temelj područje strukturalnog sustava (sl. 5.2, c). S velikom debljinom ploča korištene su više ekonomične od krutih, rebrastih i kutijastih ploča (Sl. 5.2, g, e). S slabim tlima odgovara temeljima gomile.

a - odvojeno; b - traka; c, d, d - ploča: čvrsta, rebara i kutije

5.7 Stupci mogu imati kvadratni poprečni presjek, pravokutni, okrugli, prsten, kut, oblika T i križ (Sl. 5.3, a-f).

a - kvadrat; b - okrugli; in - ring; g - pravokutni; d - kutak; e - tavrovoe; dobro križ

Slika 5.3 - presjek stupaca

Pravokutni stupovi (stupovi) s izduženim poprečnim presjekom imaju omjere b / a 4. Izduženi stupci u planu trebaju se pripisati zidovima.

5.8 Zidovi ležaja u planu mogu se odvojiti (slika 5.1, c); uzdužno i poprečno; križ (slika 5.1, b), stvarajući okomite tanke stijenke šipki otvorenih i zatvorenih sekcija.

5.9 Podne ploče u stupcu CS su:

- girderless u obliku glatke ploče (Slika 5.4, a); ploče s glavnim kapima (slika 5.4, b); Pločice su glatke ili s glavnim kapi- talima i konture grede oko perimetra zgrade;

- s prstenastim gredama u jednom (slika 5.5, a, b) i u dva smjera (slika 5.5, c, d).

5.10 Podne ploče u koloni tipa CS s gredama i na zidu montirane CS su:

- kruto, šuplje i rebrasto, ako su grede i zidovi u smjeru vode (Sl. 5.5, a, b);

- krute, šuplje i rebraste šupljine, ako su grede i zidovi u dva smjera (Slika 5.5, u g);

- rebrastog s rebrima za uređaj plutajućeg poda i dobivanje glatke stropove, polaganje zvučne izolacije i inženjerske komunikacije (Sl. 5.5, a).

i - glatku ploču; 6 - ploča s glavnim gradovima

Slika 5.4 - Preklapanje okvira bez okvira

a, b - grede i zidove u jednom smjeru; c, d - grede i zidove u dva smjera;

1 - stupci; 2 - grede ili zidovi; 3 ploča čvrste ili šuplje; 4 - čvrsta ili šuplja kavezna ploča;

5 i 6 - rebra i police rebrastih i kaveznih ploča

Slika 5.5. - ploče preklapanja u stupcu KS s gredama iu zidu KS

5.11 Izolacija vanjskih zidova su:

- nosive, prenošene privremene i trajne opterećenja s podova i vlastite težine zida izravno na temelj;

- samonosivi zidovi koji prenose samo vlastitu težinu izravno na temelj;

- bez ležajeva, podupirača na podu na podu ili vertikalnim nosivim elementima COP-a i ne prenose izravno opterećenje na temelj.

5.12 Strukturne sheme u zidnim CS-ima određene su uzajamnim rasporedom zidova, a u stupcu CS-u uzajamnim rasporedom prstenastih greda (Slika 5.5) u odnosu na poprečne i uzdužne osi zgrade. Sheme su poprečne, uzdužne i križne. U stvarnim monolitnim zgradama, sheme dizajna obično su poprečne presjeke (Sl. 5.5, c, d; 6.2, a). Čvrste poprečne i uzdužne sheme (sl. 6.1, b, c) se uzimaju u obzir prilikom podjele prostornog CS na dva neovisna (Sl. 6.1, b, c i 6.2, b, c) kako bi se pojednostavili izračuni.

(Typo, Informativni bilten o pravnoj, metodološkoj i modelnoj dokumentaciji projekta, br. 3, 2008.)

5.13 Horizontalna opterećenja se redistribuiraju preklapajućim diskovima između vertikalnih podupirućih konzolnih konstrukcija (nosači) pričvršćenih u temelj u obliku:

- prostorni okviri u stupcu KS;

- zidovi u dva smjera i tanke stijenke šipki otvorenih i zatvorenih profila formiranih od zidova u zidnoj CS;

- prostorni okviri, zidovi i tankoslojne šipke u mješovitoj CS.

Temelji u COP percipiraju sve horizontalne i vertikalne opterećenja.

5.14 U stupcu tipa CS zglobovi prostornog okvira smatraju se krutima ako u pločama ili gredama ima glavninu u glavnim zračnicama. Zglobovi stupova s ​​glatkom pločom ili gredama su konvencionalno krute. Nakon stvaranja kosih pukotina u stupovima zglobova, njihova sukladnost se povećava još više. Fleksibilnost spojeva uzima se u obzir uvođenjem koeficijenata koji smanjuju krutost savijanja elemenata.

5.15 U višekatnim zgradama najčešće se koriste mješoviti zidovi stijenke zidova.

Zid, osobito križ, CS ima veću čvrstoću i veću otpornost na vodoravna i vertikalna opterećenja te je stoga pogodnija za visoke zgrade.

5.16 Potporni strukturni sustavi mogu biti redoviti, s istim visinama stupova i zidova duljine, širine i visine zgrade ili nepravilnog u planu i visini zgrade.

5.17 Preporuča se da se izvede nepravilni strukturni ležajni sustav tako da središte krutosti i središte mase strukturnog sustava budu što bliže mjestu nastalog vertikalnog opterećenja.

5.18 Preporuča se oblikovanje strukturalnog sustava ležaja na takav način da se okomiti elementi ležaja (stupovi, zidovi) nalaze jedan iznad drugog duž visine zgrade, tj. bili su koaksijalni. U slučajevima kada se stupovi i zidovi ne izvode uzduž iste osi, ispod "visećih" stupova i zidova trebao bi biti pričvršćena rebara i zidne opruge.

5.19 Preporuča se odvojiti strukturalni sustav zgrada s sedimentnim šavovima na različitim visinama zgrade i, ovisno o duljini zgrade, sa šavovima koji se mogu smanjiti na temperaturu. Potrebna udaljenost između šavova koji se smanjuju na temperaturu duž duljine zgrade treba se utvrditi izračunom. Za razdoblje izgradnje moguće je dogovoriti privremene ekspanzijske spojeve, koji se zatim uklanjaju.

5.20 Prilikom projektiranja nosivih strukturalnih sustava treba se nastojati za jednostavna tehnička rješenja koja pružaju najveću čvrstoću i krutost konstrukcijskog sustava: simetrični su u ravnini i visine, s redovitim rasporedom vertikalnih elemenata ležaja u planu i visini, bez velikih konzola i otvora u planu i visina zgrade, itd.

5.21 Preporuča se da se samostojeće visoke zgrade budu široke: okrugle, ovalne, kvadratne ili pravokutne s malim udjelom dugih i kratkih strana kako bi se smanjio pritisak vjetra i troškovi grijanja.

5.22 Dijelovi građevina različitih visina trebaju biti odvojeni ekspanzionim spojevima. Ne preporučuje se uređenje podzemne garaže i stylobata koji se protežu izvan područja visokog dijela zgrade.

6 Izračunavanje strukturnih sustava ležaja

6.1 Shema izračuna

6.1.1 Dizajn sheme zgrade uključuje podatke o opterećenju i fizičkom modelu.

6.1.2 Fizički model zgrade je trodimenzionalni sustav stupova, zidova, ploča, greda i njihovih prijatelja, kao i podataka o fizikalnim i mehaničkim svojstvima materijala.

6.1.3 Distribucija sila u prostorno deformabilnim sustavima u velikoj mjeri određuje karakteristike krutosti elemenata i njihovih sučelja, koja ovise o materijalu i stanju stresa, o kvaliteti proizvodnje i instalacije, prisutnosti nedostataka, povijesti utovara, vrsti konstrukcije i vlažnosti materijala, stupanj oštećenja (trošenja), temperatura i ostali čimbenici. Teško je uzeti u obzir utjecaj tih faktora u dizajn. Stoga se pretpostavlja da se geometrijski parametri i fizičke karakteristike materijala i struktura u proračunu daju.

6.1.4 Izračuni stanja naprezanja i naprezanja armiranog betona linearni, ravni i rasuti elementi i njihovi prijatelji razvijeni su samo za normalne dijelove s jednostavnim utjecajima.

Izračuni za kose i prostornu sekciju s pukotinama dostupni su samo u određenim slučajevima, a za složene učinke i uzimajući u obzir mnoge čimbenike (vidi § 6.1.3) primjenjuju se različita pojednostavljenja.

6.1.5 Složene prostorne geometrijske sheme se pojednostavljuju zamjenom stvarne strukture konvencionalnom shemom. Rebrasti i šuplji diskovi podova, kao i strukturni premaz šipki, zamjenjuju se konvencionalnom anizotropnom pločom konstantne debljine. Stupci i grede približavaju se šipkama na osi, a ploče i zidovi približavaju se pločama dovedenim u srednju ravninu.

6.1.6 Primijenjeni su kontinuirani, diskretni kontinuum i diskretni računalni modeli. Najčešći diskretni računski modeli temeljeni na matematičkoj i geometrijskoj diskretaciji prostornih struktura, izračunati metodom konačnih elemenata (FEM).

6.2 Zahtjevi za izračunavanje

6.2.1 Izračun nosivih strukturnih sustava uključuje:

- određivanje sila u elementima strukturnih sustava (stupovi, podne ploče i obloge, osnovne ploče, zidovi, jezgre) i sila koja djeluju na temeljima temelja;

- određivanje kretanja strukturnog sustava u cjelini i njegovih pojedinačnih elemenata, kao i ubrzanja oscilacija preklapanja gornjih etaža;

- izračun stabilnosti strukturnog sustava (stabilnost oblika i položaja);

- procjena otpornosti strukturalnog sustava na progresivno uništenje;

- procjena nosivosti i deformacije baze.

6.2.2 Izračunavanje konstrukcijskog sustava ležaja, uključujući nadzemne i podzemne konstrukcije i temelje, treba biti napravljen za sve uzastopne stupnjeve konstrukcije (u slučaju značajne promjene u situaciji projektiranja) i za fazu rada, uzimajući u obzir nacrte dijagrami koji odgovaraju fazama u pitanju. Ovo bi trebalo uzeti u obzir:

- redoslijed primjene i promjene u vertikalnom opterećenju i ukočenosti elemenata tijekom ugradnje i rada;

- formiranje pukotina od deformacija betona tijekom procesa kaljenosti i prisustvo tehnoloških zglobova tijekom betoniranja s kuki;

- vrijednost čvrstoće i krutosti betona u trenutku otpuštanja strukture iz oplate i prijenosa opterećenja s gornjih etaža.

6.2.3 Izračun konstrukcijskog sustava nosioca u općem slučaju trebao bi biti napravljen u prostornoj formulaciji, uzimajući u obzir zajednički rad nadzemnih i podzemnih građevina, temelj i temelj ispod nje.

6.2.4 Izračunavanje strukturnih ležajnih sustava provodi se pomoću linearne i nelinearne krutosti armiranobetonskih elemenata.

Linearna krutost armiranobetonskih elemenata definirana je kao za čvrsto elastično tijelo.

Nelinearne krutosti betonskih elemenata određen je presjekom uz moguću stvaranja pukotina, kao i razvoj neelastičnog naprezanje u betonu i armature odgovara kratkoročnih i dugoročnih djelovanja opterećenja.

6.2.5 Vrijednosti nelinearne krutosti armiranobetonskih elemenata trebaju biti postavljene ovisno o stupnju izračuna, zahtjevima za izračun i prirodom stanja naprezanja u elementu.

U prvoj fazi proračuna konstruktivnog sustava, koji je karakteriziran činjenicom da je ojačanje armiranobetonskih elemenata nepoznato, preporučljivo je uzeti u obzir nelinearni rad elemenata smanjivanjem njihove krutosti korištenjem uvjetnih općih koeficijenata.

U kasnijim fazama izračun konstrukcijskog sustava, gdje je to poznato pojačanje betonskih elemenata, proračun treba dati više točnih vrijednosti luba definiran uzimajući u obzir jačanje formiranju i razvoju neelastične deformacije pukotina u betonu i armature prema uputama postojećih propisa za projektiranje armiranobetonskih konstrukcija.

6.2.6. Kao rezultat izračuna strukturalnog nosivog sustava, treba utvrditi sljedeće: u stupcima - vrijednosti uzdužnih i poprečnih sila, momente savijanja i, ako je potrebno, momente; u ravnim pločama podova, premaza i temelja - vrijednosti savijanja i torzijskih trenutaka, poprečnih i uzdužnih sila; u zidovima - vrijednosti normalnih i smičnih uzdužnih sila, savijanja i torzijskih trenutaka i sile smicanja.

Određivanje sila u elementima strukturnog sustava trebao bi biti napravljen od utjecaja konstanta konstantnih, dugoročnih i kratkotrajnih opterećenja, posebnih opterećenja, kao i njihovih kombinacija dizajna.

U prvom koraku izračuna za procjenu snage u elemente konstrukcijskog sustava dopušteno je da se približne vrijednosti luba, što znači da je raspodjela snaga u strukturnih elemenata sustava ne ovisi o veličini i bitno o omjeru krutosti tih elemenata. Za precizniju procjenu raspodjele sila u elementima strukturalnog sustava, preporučuje se rafiniranje vrijednosti krutosti s smanjenim koeficijentima. Istodobno je potrebno uzeti u obzir znatno smanjenje krutosti pločastih elemenata (što je rezultat mogućeg stvaranja pukotina) u usporedbi s ekscentrično komprimiranim elementima. U prvoj aproksimaciji, preporuča se uzeti modul elastičnosti materijala jednak E_u sa smanjenim koeficijentima: 0,6 - za okomite komprimirane elemente; 0,3 - za podne ploče (premaze), uzimajući u obzir trajanje opterećenja.

U kasnijim fazama izračuna krutosti treba odrediti u skladu sa stavkom 6.2.5.

6.2.7 Rezultat izračun nosi konstrukcijskog sustava mora biti postavljen na vertikalne pomaka (otklon) preklapa i poklopci, horizontalni pomaka konstrukcijskog sustava, kao i za objekte visokogradnje - ubrzanje oscilacije preklapaju gornje katove. Vrijednosti navedenih kretanja i ubrzanja oscilacija ne smiju premašiti dopuštene vrijednosti utvrđene odgovarajućim regulatornim dokumentima.

Određivanje horizontalnih pomaka strukturalnog sustava trebalo bi biti napravljeno od učinka izračunatog (za granična stanja druge skupine *) konstantnim, dugim i kratkoročnim horizontalnim i vertikalnim opterećenjima. Istodobno, u prvoj fazi proračuna preporučuje se usvajanje nižih vrijednosti krutosti elemenata konstrukcijskog sustava, budući da horizontalni pomakovi izravno ovise o svojstvima krutosti elemenata.

* Nadalje, izračunate vrijednosti opterećenja i karakteristike materijala koji se koriste za izračunavanje graničnih stanja druge skupine, u slučajevima kada su čimbenici sigurnosti jednaki jedan, nazivaju se "normativnim".

Određivanje vertikalnih pomaka (savijanja) podova i premaza dobiva se od djelovanja standardnih konstantnih i dugoročnih vertikalnih opterećenja. Istodobno je u prvoj fazi proračuna preporučljivo uzeti niže vrijednosti krutosti elemenata strukturnog sustava, naročito podnih ploča, budući da vertikalni pomak (zavojnice) izravno ovisi o svojstvima deformiranja ploča.

U prvoj aproksimaciji se redukcija vrijednost faktora u odnosu na početni modul elastičnosti betona s obzirom na trajanje opterećenja djelovanja preporuča da se: u vertikalnih elemenata potpornih - 0,6, a za preklapanje (prevlake) ploče - 0.2, u prisutnosti pukotina ili 0.3 - odsustvo pukotina,

U kasnijim fazama izračuna, s poznatim pojačalom, treba se uzetiti specificirana krutost ploča s obzirom na pojačanje, prisutnost pukotina i neelastičnih deformacija u betonu i pojačanju, određeno prema trenutnim propisnim dokumentima.

Ubrzanja podnih oscilacija gornjih etaža zgrade trebaju se odrediti djelovanjem pulsirajuće komponente opterećenja vjetrom.

6.2.8 Pri izračunavanju stabilnosti konstrukcijskog sustava potrebno je provjeriti stabilnost oblika strukturalnog sustava, kao i stabilnost položaja strukturalnog sustava na nagib i smicanje.

Izračun stabilnosti strukturnog sustava trebao bi se izvršiti na učinak procijenjenih trajnih, dugoročnih i kratkoročnih vertikalnih i horizontalnih opterećenja.

Pri izračunu stabilnost oblika konstrukcijskog sustava preporuča se uzeti spušteni krutost strukturalnog sustava elemenata (uključujući i nelinearne radnog materijala), kao i strukturne stabilnosti sustava povezanih s deformiranja sustava i posebnih elemenata. U tom se slučaju preporučuje da se vrijednost redukcijskih čimbenika u prvoj aproksimaciji poduzme, kako je navedeno u paragrafima. 6.2.6, 6.2.7 uzevši u obzir činjenicu da stabilnost konstrukcijskog sustava ovisi o otporu uglavnom ekscentrično komprimiranih vertikalnih elemenata s dugotrajnim djelovanjem iu stupnju koji se približava granici. Granica stabilnosti mora biti najmanje dva puta.

Prilikom izračunavanja stabilnosti položaja, strukturni sustavi se trebaju smatrati krutim neformiranim tijelom. Prilikom izračuna kvačenja, moment držanja od vertikalnog opterećenja mora premašiti nagib od horizontalnog opterećenja faktorom od 1,5. Za smicanje, vodoravna sila držanja mora premašiti efektivnu sila smicanja faktorom 1,2. U tom slučaju treba uzeti u obzir najnepovoljnije vrijednosti čimbenika sigurnosti opterećenja.

6.2.9 Izračunavanje za progresivno uništenje trebalo bi osigurati čvrstoću i stabilnost strukturnog sustava u cjelini kada ne uspije jedna strukturalna komponenta sustava (stupovi, zidni odjel, podni dio) i eventualno naknadno uništenje obližnjih elemenata. Pored toga, u opravdanim slučajevima, situacija se rješava uz neuspjeh dijela temelja pod temeljima (na primjer, u slučaju krških padova).

Izračunavanje za progresivno razaranje treba provesti pod djelovanjem standardnih vertikalnih opterećenja s standardnim vrijednostima otpornosti betona i armature, uzimajući u obzir linearnu krutost elemenata strukturalnog sustava.

6.2.10 Evaluacija nosivosti i deformacija temelja treba biti u skladu s relevantnim regulatornim dokumentima o sili koja djeluje na temelje, koja se nalazi u izračunu strukturalnog sustava zgrade.

6.2.11 Izračunavanje vertikalnih distorzija stanica od neujednačenih vertikalnih deformacija susjednih nosivih struktura (zidova i stupova) treba biti napravljeno uzimajući u obzir stvarni redoslijed izgradnje zgrade, kao i vrijeme i trajanje primjene opterećenja na račun ne-linearne deformacije u armiranobetonskim strukturama.

6.3 Metode proračuna

6.3.1 Prostorni strukturni sustav je statistički neodrediv sustav. Za izračunavanje strukturalnih sustava ležaja, preporučljivo je koristiti diskretne računalne modele izračunate metodom konačnih elemenata.

Izračunavanje redovitih (ili blizu njih) stupova i zidnih CS-a može se provesti primjenom metode zamjene (ekvivalentnih) okvira (slika 6.1) i zidnih CS-a - raspadanjem u poprečne i uzdužne sheme (sl. 6.2).

Kako bi se procijenila maksimalna nosivost podova, može se koristiti proračun pomoću metode ograničavanja ravnoteže.

i - opću shemu; 6 - poprečna shema; u - uzdužna shema;

1, 4 i 2, 3 - dva ekstremna i dva srednja poprečna okvira; 5, 7 i 6 - dva ekstremna i srednja uzdužna okvira; l ₁, l ₂, l ₃ - koraci u križnim okvirima; b ₁, b ₂ - uzdužni koraci okvira

Slika 6.1 - Plan tipičnog kata zgrade s redovitim stupom COP-a

i - opću shemu; b - poprečna shema; u - uzdužna shema;

1, 2 - vanjski i unutarnji poprečni zidovi; 3, 4 - vanjski i unutarnji uzdužni zidovi; 5 - presjeci susjednih zidova u smjeru okomitog

Slika 6.2 - Za izračun zidnog konstruktivnog sustava

6.3.2 Diskretizacija strukturnih sustava provodi se korištenjem konačnih elemenata koji se koriste u usvojenom proračunskom programu pomoću ljuske, jezgre i rasutog (ako je potrebno).

Pri stvaranju prostornog modela konstruktivnog sustava potrebno je uzeti u obzir prirodu zajedničkog rada šipki, ljuske i skupnih konačnih elemenata povezanih s različitim stupnjevima slobode za svaki od tih elemenata.

6.3.3 deformibilnosti svojstva baze treba uzeti u obzir koristeći uobičajene modele baza oblikovanje, primjenu različitih vrsta konačnih elemenata ili rubne uvjete na unaprijed određenim duktilnosti, sve simulacije niz tla ispod zgrade zapreminskog konačnih elemenata, ili složene - koristeći sve gore navedene metode u slučaju kompliciran zgloba radove izrade baze i osnove.

U prvoj fazi proračuna konstrukcijskog sustava može se uzeti u obzir deformabilnost baze uporabom omjera kreveta uzete iz prosječnih svojstava tla.

Pri korištenju temelja od pilota ili pilota, piloti trebaju biti modelirani kao armirano betonske konstrukcije ili bi njihovo zajedničko djelovanje s tlom trebalo uzeti u obzir općenito, kao jedinstvenu osnovu koristeći smanjeni omjer kreveta.

6.3.4 U nedostatku podataka o redoslijedu i vremenu primjene trajnih i dugotrajnih opterećenja, dopušteno je provjeriti čvrstoću, otpornost na pukotine i deformacije ležaja CS s obzirom na deformabilnost baze u dva ekstremna slučaja:

1) najopasnija primjena podnog opterećenja i promjene u krutosti tijekom ugradnje;

2) istodobna primjena cijelog opterećenja na svim etažama.

6.3.5 Pri izradi računalnog modela konačnih elemenata dimenzije i konfiguracija konačnih elemenata trebaju se postaviti na osnovi sposobnosti korištenih specifičnih računalnih programa i usvojiti kako bi se osiguralo da je potrebna preciznost za određivanje sila stupova i područje podnih ploča, temelja i zidova uzimajući u obzir ukupan broj konačnih elemenata u shemi proračuna koji utječe na trajanje izračuna.

Učvršćivanje konačnih elemenata u početnoj fazi proračuna strukturalnog sustava, kada se pojačanje struktura još nije poznato, treba odrediti uzimajući u obzir preporuke Odjela. 6.2.

Nakon utvrđivanja ojačanja u podnim pločama i premazima potrebno je napraviti dodatan izračun strukturalnog sustava radi razjašnjenja otklona tih struktura, uzimajući prilagođene vrijednosti krutosti savijanja konačnih elemenata ploča, uzimajući u obzir ojačanje u dva smjera prema trenutnim propisnim dokumentima.

Sličan dodatni proračun trebao bi se provesti za točniju procjenu momenta savijanja u elementima podova, premaza i osnovnih ploča, kao i uzdužnih sila u zidovima i stupovima, uzimajući u obzir nelinearni rad armature i betona do graničnih vrijednosti.

6.3.7 Izračunavanje strukturnih sustava metodom konačnih elemenata treba provesti pomoću posebnih računalnih programa certificiranih u Rusiji i koordiniranim s NIIZBB: Lira, Monomakh, STARK-ES i dr.

6.3.8 Izračun redovne kolone konstruktivnog sustava metodom zamjene ekvivalentnih okvira vrši se odvajanjem pojedinačnih okvira s vertikalnim sekcijama koje prolaze usred stupca stupca u dva međusobno okomita smjera (Slika 6.1).

Izračunavanje okvira u svakom smjeru koji se sastoji od stupova i traka ravne ploče (uvjetna poprečna šipka) treba biti međusobno neovisno u skladu s općim pravilima strukturne mehanike o djelovanju vertikalnih i horizontalnih opterećenja, uzimajući u obzir pri određivanju napora linearne krutosti elemenata okvira.

Momenata savijanja i poprečne sile u nosivim dijelovima i prolazi kondicionirani podijeli između pinove i nadkolonnymi prstenastih pojasevima, ovisno o položaju u okviru kolone (ekstremnim ili intermedijera u koloni) i odnos između poprečnih i uzdužnih (uz okvir osi) proteže.

Izračun konstruktivnih sustava metodom zamjene okvira treba napraviti prema posebnim preporukama dogovorenim s NIIZHB.

6.3.9 Izračun stjenke CS (sl. 6.2, a) za vodoravna opterećenja može se provesti dijeljenjem križnoga CS-a u nezavisne poprečne (Sl. 6.2, b) i uzdužne sheme (Sl. 6.2, c).

Horizontalna opterećenja djeluju u oba smjera. Pod pretpostavkom apsolutne krutosti podnih ploča u vlastitoj ravnini, horizontalni pomak i kutovi nagiba svih nosivih zidova bit će isti za sheme i opterećenja koja su simetrična u planu. Dakle, možete podnijeti sve zidove u jednom smjeru, koji se nalaze u istoj ravnini, povezani u nizu jedni s drugima u razini preklapanja zglobnim vezama, apsolutno krute duž svoje osi. Kada nosite monolitne vanjske zidove, treba uzeti u obzir područja susjednih stijenki (Slika 6.2, b, c).

6.3.10 Izračunavanje nosivosti stropova metodom ograničavanja ravnoteže treba se uzeti kao kriterij jednakosti rada vanjskih opterećenja i unutarnjih sila na moguće pomake u graničnoj ravnoteži ploče s najopasnijim obrascem prijeloma koji karakterizira njezino uništenje.

6.3.11 U početnoj fazi proračuna, za približnu procjenu krutosti usvojenog strukturalnog sustava zgrada visokih podova (odjeljak 5.12) dopušteno je izračunavanje sustava za stabilnost i horizontalna kretanja korištenjem konvencionalne sheme konzolnih konzola koja uključuje samo zidove i stupove (s linearnim karakteristikama deformacije) ugrađen u bazu i zajednički ih pridružuje s tvrdim diskovima podova.

7 Noseći armiranobetonske konstrukcije

7.1 Glavni elementi ležaja (sl. 5.1-5.5) konstrukcijskog sustava su stupovi, zidovi, podne ploče i premazi, različiti temelji, uključujući grudice za pile itd. (vidi točke 5.6-5.11).

7.2 stupovi Tehnički podatci su njihova visina, presjeka dimenzija, klasa betona tlačne čvrstoće i sadržaj uzdužna pojačanja (postotak armature) u određuje se ovisno o visini zgrade, opterećenje na stropu (na temelju svoje vlastite težine preklapanja) i korak stupova.

Prilikom projektiranja preporučuje se uzeti optimalne parametre dizajna stupaca, uspostavljenih na temelju studije izvedivosti. U tom se slučaju preporučuje minimalna poprečna presjeka kvadratnih i okruglih stupova (sl. 5.3) najmanje 30 cm, za stupove s izduženim poprečnim presjekom - najmanje 20 cm, klasa betona u pravilu je najmanje B25 i ne više od B60, pojačanje u bilo kojem odjeljku (uključujući sekcije s armiranjem koja se preklapa) - ne više od 10.

7.3 Preporučeni su parametri dizajna stupaca koji se poduzimaju na istoj razini preklapanja.

7.4 U slučajevima kada je tehnička i ekonomska analiza projektnih parametara stupova pokazuje da je potrebna armatura prelazi maksimalnu vrijednost navedenu u sek. 7.3, preporučljivo je koristiti kompozit koji uključuje cijevi betona i čeličnog betona stupcu.

U onim slučajevima kada tehnička i ekonomska analiza strukturnih parametara stupaca pokazuje da je potrebna klasa betona veća od B60, preporučljivo je koristiti beton visoke čvrstoće klase B80 i više za stupove. Izračunavanje i oblikovanje čeličnih armiranobetonskih stupova, stupova betona visoke čvrstoće iznad klase B80 trebao bi biti izrađen u skladu s posebnim dokumentima dogovorenim s NIIZBB i stupovima od čelika od betona - prema SP 52-104.

7.5 Glavni strukturni parametri zidova su dimenzije (debljina stijenke), klasa betona u smislu tlačne čvrstoće i sadržaj vertikalne armature (postotak ojačanja), određen ovisno o visini zgrade, podnom opterećenju, razmaku zidova.

Pri projektiranju preporuča se uzeti optimalne parametre projektiranja zidova, uspostavljene na temelju studije izvedivosti. Pri tome se preporučuje dimenzija poprečnog presjeka (debljina) zidova najmanje 18 cm, klasa betona - barem B20, postotak armature u bilo kojem dijelu zida (uključujući dijelove s preklapajućom ojačalom) - ne više od 10.

Kod korištenja visokog postotka pojačanja sekcija treba slijediti upute SP 52-101 str 8.3.3, a maksimalna veličina agregata u betonskoj smjesi ne smije biti veća od 10 mm.

7.6 Za raspon do 6-8 m, preporuča se preklapanje s ravnim, za velike vrijednosti - ravna s glavnim kapima (slika 5.4, a, b) ili s prstenastim gredama i zidovima (slika 5.5, a), a za raspon do 12 m - prstenaste grede ili zidove i rebraste i šuplje ploče (Sl. 5.5, a, b).

Za dvorane s rasponom od 12 do 15 m preporuča se kavezna, rebrasta ili šuplja ploča kada se odmaraju na četiri strane na gredama i zidovima (Sl. 5.5, c, d).

7.7 Glavni parametri izvedbe ravnih podnih ploča su dimenzije poprečnog presjeka (debljina ploče), klasa betona u tlačnoj čvrstoći i sadržaj uzdužnog ojačanja određene ovisno o opterećenju na podu i duljini raspona.

Pri projektiranju preporuča se usvajanje optimalnih parametara izvedbe preklapanja, uspostavljenih na temelju studije izvedivosti. U ovom slučaju, preporučuje se debljina ravnih pločica kontinuiranog presjeka da ne manje od 16 cm i ne manje od 1/30 dužine najvećeg raspona i ne više od 25 cm, klasa betona nije manja od B20. Visina šupljih, rebrastih i kaveznih ploča ne smije biti manja od 25 cm i ne više od 50 cm, klasa betona ne smije biti manja od B25.

7.8 Kod raspona od više od 7 m, preporuča se upotrijebiti dodatna prednaprezana armatura konopaca visokih čvrstoća klase K-7 bez prianjanja na beton.

Da bi se smanjila masa podova, poželjno je koristiti lagane betonske, šuplje cijevi ili košuljice u obliku ploča i blokova vrlo laganog betona.

7.9 U ravnim pločama, na gusto ojačanim područjima, oko stupova, gdje djeluju maksimalne smične sile, savijanje i zakretni momenti, kako bi se spriječilo probijanje, pojednostavilo ojačanje i olakšalo betoniranje, preporučljivo je ugraditi vlaknasti beton vlačne čvrstoće od najmanje Bt2.

7.10 Glavni parametri izvedbe ravnih osnovnih ploča su dimenzije (debljina ploče), klasa betona za tlačnu čvrstoću i sadržaj uzdužnog ojačanja, određena ovisno o reaktivnom tlaku temeljnog tla i visini stupova i zidova.

Prilikom projektiranja preporuča se uzeti optimalne parametre izvedbe osnovnih ploča, postavljenih na temelju tehničke i ekonomske analize. Istodobno se preporuča debljina osnovnih ploča ne manjom od 50 cm, a ne više od 200 cm, klasa betona nije manja od B20, armatura nije manja od 0,3%, a oznaka na vodenoj otpornosti nije manja od W6.

7.11 Urezane i okvirne osnove sastoje se od pločastih i zidnih elemenata i koriste se za povećanje krutosti zgrade, a na visini od više od 2 m te za korištenje podzemnog prostora kao tehničkih podova.

7.12 Pile temelji se sastoje od monolitnih roštilja u obliku zajedničkih osnovnih ploča, osnovnih ploča s trakama ispod zidova, odvojene osnovne ploče ispod stupova i odvezene, dosadne, ubrizgane injekcije i drugih pilota.

Vrsta i položaj pilota u polju temeljne ploče bi se trebali odabrati ovisno o strukturnom sustavu zgrade, opterećenjima na hemoroidi i tehničkim i geološkim uvjetima temelja.

Izračunavanje i oblikovanje temeljnih baza treba biti izrađen prema posebnim regulatornim dokumentima.

Kako bi se osiguralo 7.13 toplinska otpornost pukotina masivne temeljne ploče od do 14000 m3 bez razbije u odvojene blokove obradu preporučeni postupak za kontinuirano stavljanje visoko mobilne i samobrtveći smjesu modificiranog betona s niskim egzotermiju i sadrži višekomponentne modifikatore razvijene NIIZhB.

7.14 dopušteno okleechnuyu hidroizolaciju za temelj ploče i vanjskih zidova podzemnih etaža u uređaju razvijen u NIIZhB tehnološke strukture i sedimentne zglobova kako bi se spriječilo curenje i primjeni betona skupljanje nadoknaditi dodavanjem RD i marke hidroizolacija W12-W16.

7.15 Za nosive elemente konstrukcijskih sustava zgrada s visinom većom od 75 m, treba uzeti u obzir zahtjeve za parametrima projektiranja koji su regulirani posebnim dokumentima.

8 Izračun nosivih armiranobetonskih konstrukcija

8.1 Proračun betonskih nosivih elemenata konstrukcijskog sustava (stupova, zidova, ploče, temelja i premazivanje) treba obaviti dvije granice država skupine na nosivost (snagu i stabilnost) i servisiranja (za žilavosti loma i deformacije). Izračun na stabilnost pojedinih članova kompresije (stupovi i zidovi) preporuča se u izračun snage tih elemenata s utjecajem izvijanja ili kroz obračun konstruktivne strane deformirani sustav, a taj izračun deformacije elemenata - u izračun statički neodređen strukturni sustav,

8.2 Izračun čvrstoće stupaca treba biti izrađen za normalne sekcije za djelovanje momenta savijanja i uzdužnih sila i za nagnute dijelove za djelovanje poprečnih i uzdužnih sila dobivenih iz proračuna strukturalnog sustava (Slika 8.1).

Slika 8.1 - dijagram sila koje djeluju na odabrani jezgreni element

Izračun čvrstoće stupaca za normalne poprečne presjeke preporučuje se ograničavanjem napora ili uporabom modela deformacije prema SP 52-101.

Učinak bucklinga treba uzeti u obzir množenjem momenta savijanja dobivenih iz proračuna strukturalnog sustava prema neizgrađenom uzorku ili ekscentriciji uzdužne sile, koeficijentom određenim ovisno o uvjetnoj kritičnoj sili prema SP 52-101.

8.3 Izračunavanje čvrstoće stana ploče, obloge i temelj ploče treba ravnih odabranih elemenata u zajednički učinak momenata savijanja u smjeru međusobno okomitim osi i momenti primjenjuju na stranama ravnim odabranog elementa, kao i učinak uzdužnih i poprečnih sila primijenjena uzduž stranice planarnog elementa dobivenog iz statičkog proračuna konstrukcijskog sustava nosača pomoću metode konačnih elemenata (Slika 8.2).

Slika 8.2 - Dijagram sila djelovanja na odabrani ravni element širine jedinice

Osim toga, prilikom podupiranja ravnih ploča na stupovima treba izračunati ploče za guranje protiv utjecaja koncentriranih normalnih sila i trenutaka prema SP 52-101. Prilikom uporabe betona od čeličnog vlakna izračun je izrađen prema SP 52-104.

8.4 Izračunavanje na čvrstoću ravnih ploča općenito se preporučuje da se učinimo dijeljenjem ravnog elementa u odvojene slojeve komprimiranog betona, istegnute i komprimirane armature i izračunavajući svaki sloj odvojeno za normalne i siluće sile u ovom sloju izvedenom iz djelovanja savijanja i torzijskih trenutaka i normalnih sila. (slika 8.3).

Slika 8.3 - Dijagram sila djelovanja u betonu i armaturnim slojevima odabranog ravnog elementa ploče (nastojanja na suprotnim stranama obično nisu prikazana)

Izračun ravnih elemenata ploča može se provesti i bez odvajanja u slojeve betona i vlačne armature na kombinirani učinak savijanja i torzijskih momenta iz uvjeta koji se temelje na općim ravnotežnim jednadžbama:

gdje je m_x, M _y, M_xy - savijanje i zakretni momenti koji djeluju na odabrani ravni element;

Vrijednosti graničnih trenutaka savijanja M_{x, ult} i M _{y, ult} treba odrediti iz izračuna normalnih sekcija okomito na os X i Y, ravni odabrani element s uzdužnom ojačalom paralelnom s X i Y osi, prema SP 52-101.

Granične zakretne momente treba odrediti za beton M _{bxy, ult} i produženo uzdužno ojačanje M _{SXY, ult} prema sljedećim formulama:

gdje su b i h manja i veća veličina ravnog odabranog elementa;

gdje a_SX i a_sy - područje poprečnog presjeka uzdužnog ojačanja u smjeru X i Y;

h ₀ - radna visina poprečnog presjeka ploče.

Dopušteno je koristiti druge metode za izračunavanje čvrstoće ravnog odabranog elementa, dobivenog na temelju ravnoteže vanjskih sila koje djeluju na stranama odabranog elementa i unutarnjih glavnih sila u dijagonalnom dijelu ravnog odabranog elementa.

Kada djeluje na odabrani ravni element ploča kao i uzdužnu silu, treba izračunati kao za odabrani ravni element zidova.

(Typo, Informativni bilten o pravnoj, metodološkoj i modelnoj dokumentaciji projekta, br. 3, 2008.)

8.5 Izračun ravnog odabranog elementa na učinak poprečnih sila treba biti napravljen od stanja:

gdje Q_x i Q_y - bočne sile koje djeluju na stranama ravnog odabranog elementa;

P_{x, ult} i Q _{y, ult} - ograničavajući poprečne sile koje percipira ravni odabrani element.

Vrijednosti graničnih sila smicanja određene su formulom:

gdje Q_b i Q_SW - konačne poprečne sile, koje se percipiraju betonom i smicajnim pojačanjima i određene formulama:

gdje q_SW - intenzitet poprečne armature određen SP 52-101.

8.6 Proračun čvrstoće zida u cjelini treba biti izrađena od ravnih odabrane stavke u zajedničkoj akciji normalnih sila, momenata savijanja, uvijanje trenucima, sila smicanja, poprečne sile primijenjene na strane ravnom odabranog elementa i dobivena iz izračuna konstrukcijskog sustava metodom konačnih elemenata (slika, 8,4).

Slika 8.4 - Dijagram sila koje djeluju na odabrani ravni element širine jedinične stijenke (sile na suprotnim stranama nisu konvencionalno prikazane)

8.7 Općenito se preporučuje izračunavanje zidova dijeljenjem ravnog elementa u odvojene slojeve komprimiranog betona i istegnutom i komprimiranom armaturom te izračunavanjem svakog sloja zasebno za djelovanje normalnih i smičnih sila u ovom sloju izvedenom iz djelovanja savijanja i torzijskih trenutaka, općih normalnih i smičnih sila,

Dopušteno je izračunati bez odvajanja u slojeve betona i zategnutog armatura odvojeno od ravnine zida za kombinirani učinak trenja savijanja, zakretnih momenti i normalnih sila te u ravnini zida za zajedničko djelovanje normalnih i smičnih sila.

Izračun zida u njegovoj ravnini preporučuje se iz uvjeta koji se temelje na općenitim jednadžbama ograničenja ravnoteže:

gdje n_x, N_y, N_xy - normalne i smične sile djelujući na stranama ravnog odabranog elementa;

Vrijednosti krajnje normalne sile N_{x, ult} i N_{y, ult} treba odrediti iz izračuna normalnih sekcija okomito na os X i Y, ravni odabrani element s vertikalnim i vodoravnim armatura paralelnim s X i Y osi, prema SP 52-101.

Vrijednosti krajnjih sila smicanja treba odrediti na betonu N_{bxY, ult} i spojnice N_{axY, ult} prema sljedećim formulama:

gdje a_b - radni poprečni presjek betona odabranog elementa.

gdje a_SX i a_sy - područje poprečnog presjeka armature u smjeru osi X i Y u odabranom elementu.

Izračun s ravnine zida provodi se slično izračunu ravnih podnih ploča određujući vrijednosti ograničavajućih momenata savijanja uzimajući u obzir utjecaj normalnih sila.

Dopušteno je koristiti druge metode za izračunavanje čvrstoće ravnog odabranog elementa, dobivenog na temelju ravnoteže vanjskih sila koje djeluju na stranama odabranog elementa i unutarnjih sila u glavnom dijagonalnom presjeku odabranog elementa.

8.8 Izračun čvrstoće ravnih elemenata zidova na učinak poprečnih sila treba biti sličan izračunu ploča, ali uzimajući u obzir utjecaj uzdužnih sila.

8.9 Izračunavanje otpornosti pukotina ploča (za formiranje i otvaranje pukotina normalnih na uzdužnu os elementa) treba biti načinjeno za djelovanje momenta savijanja (bez obzira na zakretne momente) prema SP 52-101.

8.10. Kada koristite skupne konačne elemente u proračunima (na primjer, na debelim temeljnim pločama), vlačne sile moraju se percipirati uzdužnim, poprečnim ili vlaknastim armaturama i sila kompresije betonom.

Projektiranje glavnih potpornih armiranobetonskih konstrukcija monolitnih zgrada

9.1 U izgradnji osnovne elemente ležaja konstrukcijskog sistema (stupci, zidova, stropova i obloge, bazne ploče) treba biti u skladu s općim uvjetima za oblikovanje armirano betonskih konstrukcija prema SP 52-101, kao i preporuka poglavlju 7. ovog SP.

9,2 Kolone ojačan uzdužnim, uglavnom simetrični ventila smještenih duž konture presjeka te, gdje je to prikladno, u poprečnom presjeku, a poprečne armature uz visinu stupca, pokrivaju sve uzdužne šipke, a nalazi se unutar kontura poprečnog presjeka.

Potrebno je poduzeti izvedbu poprečnog armature unutar poprečnog presjeka i maksimalne udaljenosti između stezaljki i visine priključka kolone kako bi se spriječilo naginjanje komprimiranih uzdužnih štapova i osigurati jednoliku percepciju poprečnih sila duž visine stupca.

9.3 Preporučljivo je ojačati zidove, u pravilu, s vertikalnim i vodoravnim armiranjem, smještene simetrično na stranama zida, i s poprečnim povezima koji povezuju okomitu i vodoravnu armaturu smještenu na suprotnim bočnim stranama zida.

Maksimalna udaljenost između okomitih i vodoravnih šipki, kao i maksimalna udaljenost između križnih veza, treba poduzeti na način da se spriječi ispupčenje vertikalnih komprimiranih šipki i osigurava jedinstvenu percepciju sila koje djeluju na zidu.

9.4 Na krajnjim dijelovima zida duž svoje visine, poprečna armatura treba biti instalirana u obliku slova U ili zatvorenih stezaljki, stvarajući potrebnu sidrenje krajnjih dijelova vodoravnih šipki i zaštiti komprimiranu vertikalnu šipku zidova od bucklinga.

9.5 konjugacija zidovi u svojim mjestima križanja treba reenforce po cijeloj visini zidova presjecaju U-oblik ili zakrivljena zapisa pružaju percepciju horizontalnih sila koncentrira u sučeljima zidova, i također sprječava kratke vertikalne šipke u parova od izvijanja i omogućiti sapinjanje krajnjih dijelova vodoravnih šipki.

9.6 Ojačavanje stupova, koji su u svojim geometrijskim karakteristikama međuprostorni između zidova i stupova, proizvodi se i za stupove ili kao zidove, ovisno o omjeru duljine i širine poprečnog presjeka stupova.

9.7 Broj okomitih i vodoravnih armatura u zidu treba biti postavljen u skladu s silama koje djeluju u zidu. Preporučljivo je osigurati jednoliku armaturu preko područja zida s povećanjem armature na krajevima zida i na otvorima.

9.8 Potrebno je izvesti armaturu ravnih ploča s uzdužnim armiranjem u dva smjera, smještenom na donjim i gornjim rubovima ploče, te u potrebnim slučajevima (prema izračunu) i poprečnom armaturom, smještenom na stupovima, zidovima i na području ploče.

9.9 Na krajevima plošnih treba postaviti poprečno pojačanje u obliku U-oblika spone raspoređene uzduž ruba ploče, pruža percepciju momente na rubovima ploča i potrebnim sidrenje krajevima uzdužne armature.

9.10 Broj gornjih i donjih uzdužnih armatura u podnu ploču (premaz) treba postaviti u skladu s trenutnim naporom. Preporuča se za ne-redovne strukturne sustave kako bi se pojednostavilo armatura za ugradnju: donja armatura iste na cijelom području razmatrane strukture u skladu s maksimalnim vrijednostima nastojanja u rasponu ploče; Glavna gornja armatura mora biti ista kao i donja armatura, a za stupove i zidove treba postaviti dodatna gornja armatura, koja u ukupnom broju s glavnim armiranjem treba uzeti potporne sile na ploči. Za redovite konstrukcijske sustave preporuča se postavljanje uzdužnog armature uzduž kućišta i prstenastih traka u dva međusobno okomita smjera u skladu s silama koje djeluju na ovim trakama.

Također možete preporučiti instalaciju području cijele ploče dna i vrha ventila odgovara minimalnom postotku armature, te u područjima gdje djeluju sile je veći od sile koju primaju ovog ventila, utvrditi dodatne armature u zbroju s armaturom za smanjenje protoka ventila primanja koja djeluje na njih trud. Ovaj pristup vodi do složenijih ojačanja podova, što zahtijeva pažljiviji nadzor nad pojačanim radovima.

Pojačanje osnovnih ploča treba biti učinjeno na isti način.

9.11 U debelim osnovnim pločama, pored longitudinalne armature ugrađene na gornjim i donjim rubovima ploče, treba biti osigurana uzdužna ojačanja koja se nalazi u srednjoj zoni kroz debljinu ploče.

Da biste spriječili da se ploče guraju blizu stupova i zidova u ploče, preporučuje se dodatno umetanje betona od čeličnog vlakna kao jedan od mogućih metoda prema SP 52-104.

9.12 Za konstrukcije od čelika i betona, valjani profili od čelika i drugi elementi trebaju se koristiti kao kruto armature čiji se čelični stupovi uzimaju u skladu s S grbom II-23.

9.13 Kako biste smanjili potrošnju čelika i olakšali betoniranje u kolonama, gredama i osnovnim pločama, umjesto spajanja armature sa šipkom promjera 20 mm i više zaobići, preporuča se da ga na kraju završi pomoću zavarivanja kadulje ili crimping rukavima.

Dodatak A

Osnovna oznaka slova

Napori iz vanjskih opterećenja u presjeku elementa