11.2.3. Dizajn osnove na rasutom tlu (1. dio)

Baze i temelji na rasutom tlu su dizajnirani s obzirom na:

a) korištenje rasutih tala kao prirodnih baza;

b) upotreba rasutih tala kao baza uz primjenu metoda pripreme baza za smanjenje kompresibilnosti rasutih tala i u apsolutnoj vrijednosti iu stupnju njihove neujednačenosti;

c) rezanje rasutih tala s temeljima na hrpi.

Kao prirodna osnova, praktički se mogu koristiti bilo koje građevine i građevine kompaktirane masivne tla, koje su sustavno izgrađene nasipa izgrađene s dovoljnom zbijanju, kao i odlagališta tla i proizvodnih otpada, koji se sastoje od grubog pijeska, šljunka i lomljenih kamenih tala, troske otpornog na granule. Osim toga, za prirodne temelje mogu se koristiti i gotovo svi tipovi sabijenih sustavno izgrađenih nasipa, kao i odlagališta tala i otporne na razgradnju, za lake građevine i konstrukcije s opterećenjem na temeljima do 400 kN ili do 80 kN / m. organske inkluzije ne više od 0,05.

Odlagališta i industrijski otpad mogu se koristiti kao prirodne baze samo za privremene građevine i građevine s vijekom trajanja do 15 godina.

Priprema baze na rasutom tlu koristi se u slučajevima kada se izračunati ukupni sediment koji se koristi kao prirodna baza rasutih tala ispada više dopuštenim ili je nosivost baze manja od one koja je potrebna kako bi se osiguralo normalno funkcioniranje projektiranih objekata i struktura. Glavne metode pripreme baze na rasutom tlu su:

  • - površinsko zbijanje s teškim štipaljcima do dubine od 3-4 m;
  • - nabiranje jama;
  • - uređaj pijeska i drugih jastuka;
  • - površinsko zbijanje s vibrirajućim strojevima i vibratorima;
  • - bušotine za bušenje s dubokom zbijanju;
  • - hidro vibrirajuća zbijanje s dubokim vibratorima.

Izgrađivanje se koristi za sabijanje površina s teškim tampere;

  • - na sustavno izgrađenim nasipima, spavali nemarno dovoljno gustoće;
  • - na odlagalištima tla i proizvodnog otpada koji sadrže različite inkluzije veličine koja ne prelazi promjer tampiranja;
  • - u odlagalištima tla i proizvodnog otpada koji sadrže organske inkluzije ne više od 0,05;
  • - na područjima koja se nalaze na udaljenosti od najmanje 10 m od postojećih zgrada i objekata;
  • - na tlima s stupnjem vlage ne više od 0,7.

Ako je potrebna dubina zbijanja veća od 3-4 m, zbijenost površine s teškim rešetkama kombinira se s jastučnom jedinicom ili se provodi u dva sloja. U tu svrhu, jama je razvijena 1-3 metra dublje od oznake temelja i zbijeno rasutom tlu. Na kraju zbijenosti, iskopina se popunjava lokalnim tlom, koja ne sadrži više od 0,03 ostataka biljaka i organskih inkluzija, do oznake, 0,2-0,6 m veća od dubine temelja temelja. Nakon toga, drugi sloj je kompaktiran s teškim ramenima. Ukupna debljina sabijenog sloja u ovom slučaju može doseći 5-7 m.

Osnove rasutih tala, zbijenih s teškim rešetkama, oblikovani su prema preporukama danim u točki 10.1 za uklanjanje tla s uvjetima tla I. tipa. Pri izračunavanju ukupnog naselja temelja unutar zbijenog sloja, uzima se u obzir samo skica s opterećenja temelja, a naseljef1, af2, af3 i sf4 pretpostavlja se da je nula.

Ugradnja jama u većini tla provodi se tijekom gradnje na nasipima, odlagalištima tla i industrijskim otpadom, kao i na odlagalištima tla, koji su u njihovom sastavu gline tla s stupnjem vlažnosti Sr ≤ 0,7 Oblik, dimenzije u smislu i dubina utemeljenja temelja u iskopanim rovovima su imenovani uzimajući u obzir sastav velikog dijela tla, debljinu sloja, svojstva konstrukcije zgrada i struktura. Da bi se postigla maksimalna dubina rezanja i zbijanja rasutih tala, najpoželjnije je uzeti dugotrajne temelje dubine utiskivanja od 2,5-4 m i široke baze, postavljene pritiskanjem na dno kotline lokalnog materijala tla.

Izrada zatišćenih rovova i izračun temeljnih elemenata u ravanim rovovima izvodi se na isti način kao i na potonuće tla (vidi odjeljak 10.1). U ovom slučaju, u formuli (10.17) umjesto psl izračunata je otpornost temeljnog sloja rasutog tla ili tla prirodnog sastava.

Pijesak, šljunak i ostali jastuci na rasutom tlu su raspoređeni kada je potrebno zbog snažne vlažnosti zamijeniti jako i neravnomjerno stlačivog tla (Sr ≥ 0,75 ÷ 0,8), sadržaj organskih inkluzija je veći od 0,05-0,1, značajna heterogenost kompozicije itd. U pravilu, zemljani jastučići trebaju biti izrađeni od lokalnih materijala, uključujući industrijski otpad s prilično ujednačenim sastavom i osiguravajući nisku i jedinstvenu kompresibilnost nakon zbijanja. Prilikom postavljanja ispod labavog sloja potapajućih, slanih ili oteklina tla, tlačni jastuci trebaju poslužiti kao slabo propusni zaslon i trebali bi biti ugrađeni, u pravilu, od glinenih tala optimalne vlažnosti.

Gustoća tla u jastucima dodjeljuje se ovisno o vrsti korištene zemlje i mora biti najmanje 0,95 maksimalne gustoće dobivene pokusnim zbijanjem tla s optimalnom vlagom u polju ili laboratorijskim uvjetima. U nedostatku rezultata eksperimentalne zbijanja, gustoća tla u suhom stanju ne smije biti manja od: za jastuke iz homogene grube i srednje pijeske - 1,60 t / m3; heterogeni veliki i srednji pijesak - 1,65 t / m3; fino pijesak - 1,60 t / m3; silty pijesak - 1,65 t / m 3; pjeskovita ilovača i ilovača - 1,65 t / m3.

Moduli deformacije tla u jastucima, kao i izračunati osnovni otpori općenito se prihvaćaju na temelju rezultata njihovog izravnog ispitivanja na eksperimentalnim plohama, kao i prema iskustvu izgradnje u sličnim uvjetima. U nedostatku rezultata izravnih ispitivanja, moduli deformacije tla u jastucima u zasićenoj vodi i otpornosti na projektiranje dopušteni su uzeti iz tablice. 11.18.

Dane su u tablici. 11.18 vrijednosti E i R0 odnosi se na kompaktne tla u jastučići s faktorom zbijanja kcom = 0,95.

Izrada i ugradnja tlačnih ploča

U najintenzivnijoj zoni ispod temelja slaba tla zamjenjuje jastuci pijeska, šljunka, ruševina i drugih materijala. Glavni zahtjevi za materijal jastuka: niska kompresibilnost, visoka otpornost na smicanje, obradivost s određenom gustoćom.

Prilikom izrade pješčanih jastučića ulijeva se u jamu srednje ili grubo pijesak i zbije se u slojevima ili preko cijele visine. Kada je zbijen, treba osigurati gustoću tla u suhom stanju od najmanje 1,65 g / cm3.

Izračunavanje pijeska jastuci se svodi na određivanje njihove veličine i sedimenta takvih baza. Izračunato otpor tla na jastuku je usvojen kao za pijesak srednje gustoće. Visina se odabire tako da pritisak na temeljni sloj ne prelazi izračunati otpor R ove tla. Kako bi se osigurala stabilnost baze, pješčani sloj bi također trebao biti dovoljne širine.

Smatra se da je stabilnost jastuka namjerno osigurana kada se tlak distribuira pod kutom od 30-45 ° (slika 3.1). Štoviše, za slabije tlo, kut a se uzima veći. U ovom slučaju, širina jastuka na dnu

Slika 3.1 - Raspored temelja na pijesku

S značajnom visinom jastuka volumen je prilično velik. Druga vrijednost širine jastuka može se dobiti metodom BI Dalmatova proizlazi iz stabilnosti ABC prizme pijeska - slučaj 1 (Slika 3.2, a) ili ABCD - slučaj 2 (Slika 3.2, b). Izračun uzima u obzir trenje pijeska na površini AU i aktivni tlak slabog tla na okomitom licu pješčane podloge, uzeto da bude jednak hidrostatskom tlaku vlastite težine tla. U slučaju "b" također uzeti u obzir

trenja pijeska jastuka na temeljnoj slabi tlu u području l (CD). Ako se ograničavamo na izračun povodom 1, tada uzimajući u obzir veličinu pijeska i nekoliko položaja moguće klizne površine AC-a (različite vrijednosti kuta b), sukcesivnim aproksimacijama pronalazimo najniži tlak na dnu temelja koji odgovara uvjetima maksimalne ravnoteže:

gdje g i gr - udio tla koji se treba zamijeniti i materijal ploče, respektivno; jr - izračunata vrijednost kuta unutarnjeg trenja materijala jastuka; (preostale oznake su prikazane na slici 3.2).

Slika 3.2 - Sheme dizajna pješčanih jastuka prema B.I. Dalmatovo:

a - slučaj 1; b - slučaj 2

Prosječni tlak u podnožju temelja mora zadovoljavati stanje

gdje gs - koeficijent pouzdanosti za namjeravanu svrhu strukture, pretpostavljenu da je 1.1-1.2; gn koeficijent radnih uvjeta.

Projektiranje temelja na pješčanom jastuku

Potrebno je utvrditi dimenzije pijeska za temelj kolone fleksibilne strukture, na čijem gornjem rubu izračunati opterećenje N djelujeOII = 2900 kN. Uvjeti tla: od površine do dubine od 10 m gline mekana gII = 20,0 kN / m3; jII = 10 °; cII = 15 kPa; Eoko = 8 MPa. Materijal od pijeska - grubi pijesak gII = 20,0 kN / m3; jII = 36 °; cII = 1,0 kPa; Eoko = 40 MPa. Shema dizajna prikazana je na slici. 5.

Utvrdit ćemo potrebne dimenzije baze podruma za slučaj kada je baza mekana plastična glina. S prihvaćenom dubinom temelja podnožja od 2 m i veličinom u smislu 5.2'5.2 m, potrebno stanje pII £ R ispunjavao se.

1. SNiP 2.02.01-83 *. Temelji zgrada i struktura. - M., 1985.

2. SNiP 2.01.07-85 *. Tereta i utjecaja. - M., 1986.

3. SNiP 2.01.01-82. Klimatologija i geofizika u graditeljstvu. - M., 1983.

4. SP50-101-2004 Projektiranje i izgradnja temelja i temelja zgrada i građevina.

5. Priručnik o oblikovanju temelja zgrada i građevina (na SNiP 2.02.01-83). - M., 1986.

6. TSN 50-301-99 RME. Temelji i temelji zgrada i građevina. - Yoshkar-Ola, 1999.

7. Smjernice za proizvodnju i prihvaćanje rada u bazama i temeljima uređaja / NIIOSP. NG Gersevanov. - M.: stroiizdat, 1977.

8. Dizajner's Handbook: Foundations and Foundations. M.: Stroyizdat, 1964.

9. Dizajnerski priručnik: Kompleksni temelji i temelji. - M.: stroiizdat, 1969.

10. Zaklada i temelji: Referentna knjiga / G.I. Shvetsov i drugi; Ed. vojnik Shvetsova. M.: Više. shk., 1991.

11. Dizajnerski vodič: Tipične armiranobetonske konstrukcije zgrada i konstrukcija za industrijsku gradnju. - M., stroiizdat, 1981.

12. Dizajnerski priručnik: Proračun-teoretski, T. 1. - Moskva: Stroyizdat, 1972.

13. Priručnik o općim građevinskim radovima: Temelji i zaklade. / Pod ukupno Ed. MI Smorodinova. - M.: stroiizdat, 1974.

14. Veselov V.A. Projektiranje temelja i temelja (osnovna teorija i primjeri izračuna): priručnik za sveučilišta. - M.: stroiizdat, 1990.

15. Projektiranje temelja zgrada i industrijskih objekata: priručnik za sveučilišta. / B.I. Dalmatov i drugi - M.: Visoko. shk., 1986.

16. Smjernice za projektiranje vodonepropusnih podzemnih dijelova zgrada i građevina: CH 301-65. - M.: stroiizdat, 1971.

17. Tsytovich N.A. Mehanika tla (kratki tečaj): udžbenik za gradnju. sveučilišta. - M.: Više. shk., 1983.

Značajke dizajna pijeska jastuka

U projektu uređaja pijeska jastuci trebaju biti navedeni:

• širina i debljina jastučića (unutar pojedinačnih temelja ili zgrada i struktura u cjelini);

• izgled jame;

• preporučene vrste pjeskovitih tala;

• vrijednosti optimalnog sadržaja vlage pješčane tla;

• potrebna gustoća pjeskovitog tla u tijelu jastuka;

• debljina spavaca slojeva;

• vrste mehanizama zbijanja tla i približan broj penetracija za zbijanje tla do potrebne gustoće;

• vrijednosti čvrstoće i deformacija obilježja pijeska jastuk;

• otpornost kondicionalne konstrukcije zbijenog jastućeg tla;

• smjernice za provođenje pilot rada i kontrolu kvalitete tijekom zbijanja.

U načelu, izračun pijeska jastuk je smanjen na određivanje njegove veličine (širina bn i visine hn) i ukupnu vrijednost konačne precipitacije pješčane podloge i temeljnog slabog sloja. Dimenzije jastuka određene su na temelju nosivosti slabog sloja tla na razini dna jastuka. U ovom slučaju izračunata otpornost Rn na razini krovnog jastuka uzima se jednaka izračunatoj otpornosti pijeska ili drugog materijala s volumenom gustoće.

Utvrditi visinu pješčane jastuke na mekim tlima N.A. Tsytovich [49] predlaže sljedeću pojednostavljenu formulu (Slika 4.1):

gdje - visina pijeska jastuk, m;

- najmanja veličina baze baze, m;

- koeficijent određen iz grafikona na slici. 4.2 ovisno o omjeru Rp / Rc i a / b;

Rn - izračunata otpornost jastuka tla, kPa;

Rc - izračunata otpornost slabog sloja, kPa;

a, b - veličina podruma u planu, m

Za određivanje širine jastuka postavlja se raspodjela tlaka u njemu pod kutem α, koji se uzima da bude α = 30-45 °. tada

Sl. 4.2. Shema proračuna i graf za određivanje visine pijeska jastuka prema N.A. Tsytovich

Nakon što se dodjeljuju veličine temelja i pijeska, potrebno ih je provjeriti pomoću slabog temeljnog sloja u skladu s odredbom 5.6.25 zajedničkog pothvata 22.13330.2011 [25] pomoću formule:

gdje su vertikalna naprezanja u tlu na dubini z od podnožja temelja (klauzula 5.6.31, 5.6.32 JV 22.13330.2011 [35]), kPa;

- otpornost na konstrukciju tla slabog sloja, kPa, izračunata formulom (5.7) SP 22.13330.2011 [35] za konvencionalni temelj sa širinom jednakom

gdje je opterećenje preneseno na bazu pomoću projiciranog temelja;

- duljina i širina projicirane temelje.

U slučaju osnovice trake s opterećenjem, širinu konvencionalnog temelja dopušteno je odrediti prema formuli

U slučaju kvadratnog temelja

Na tlu koje se ispuštaju na ložima, visina pješčanog jastuka mora biti dodijeljena iz uvjeta da ukupni tlak na dnu jastuka, jednak zbroju prirodnih i dodatnih tlaka, ne smije premašiti početni tlak spuštanja, tj. Uvjet

Treba napomenuti da se u predloženim metodama proračuna s povećanjem visine jastuka znatno povećava i njegova širina stoga povećava njezin trošak.

U skladu sa zahtjevima postojećih građevnih kodova, treba se izračunati heterogene (umjetne) baze za dvije skupine ograničavajućih stanja: nosivost i deformacije.

Prema sposobnosti nosivosti, heterogene baze su izračunate u skladu s odredbama i zahtjevima
SP 22.13330.2011 [25] i srodne pogodnosti.

Iskustvo pokazuje da instalacija jastuka u slabim tlima samo unutar distribucijskih zona maksimalnih tlačnih naprezanja (vidi sliku 4.2) ne osiguravaju uvijek njihov pouzdani rad uslijed mogućnosti lateralnog širenja tih tla kod punjenja. S obzirom na uvjete za potpunu isključenost bočnih ekspandirajućih jastuka, prof. BI Dalmatov je predložio metodu izračuna jastuka prema stanju stabilnosti [9].

Pri izradi pješčanih jastuka koristi se grubo ili srednje zrnati pijesak koji se ulijeva u slojeve debljine.
30-120 cm (ovisno o vrsti mehanizma za sabijanje tla) i zbijen kako bi se postigla gustoća suhog tla u njegovom tijelu
pd = 1,65-1,80 t / m3. Njihove dimenzije u planu moraju premašiti dimenzije temelja za najmanje 1 m u svakom smjeru.

Izračunati otpor i taloženje temelja na zbijenim pijesnim jastucima izračunavaju se prema shemi dvoslojne baze koja se sastoji od gornjeg sabijenog sloja pješčanog jastuka i temeljnog tla prirodne strukture. Općenito se prihvaćaju karakteristike čvrstoće i deformacijski moduli složenih tala na temelju rezultata izravnog ispitivanja. U njihovoj odsutnosti, ta se obilježja mogu smjestiti na stolu. 3.4, 3.5 i 3.6.

Kakvoća odlaganja i valjanja tla provjerava se određivanjem debljine slojevitog sloja, njegove vlage i gustoće u suhom stanju nakon zbijanja na najkarakterističnijim točkama, koji se nalaze na svakoj 300-600 m2 zbijenog područja. Kada debljina sloja tla iznosi do 0,5 m, gustoća i vlažnost se određuju usred sloja, a za većinu - na dva horizona koji se nalaze na udaljenosti od 0,1-0,15 m iznad i ispod sloja.

U proizvodnji kontrole kvalitete sabijenih pijeska, bušotina se koristi za grube i pješčane tla, radioaktivni izotopi površinskim instrumentima i senziranje (za pješčane tla).

Datum dodavanja: 2015-10-09; Pregleda: 1,517; RUČNI RAD

Određivanje veličine pijeska

Odredite visinu pijeska jastuk:

Uzmite visinu od PP, jednaka 1 m.

Tlak u kućanstvu na razini jedini PP:

Visina pješčanog jastuka određena je iz uvjeta da ukupni pritisak na dnu pijeska jastuka σZP + σZG nisu prekoračili izračunatu otpornost slabog sloja tla Rz.

Konvencionalno podnožje:

Odredite izračunatu otpornost pješčane ilovače za uobičajenu širinu temelja

γC1 - koeficijent radnih uvjeta tla, - za pješčanu ilufer s JL= 0,43;

γC2 - koeficijent radnih uvjeta struktura, - na

kn - koeficijent jednak kn= 1,0 kada se koristi za izračunavanje karakteristika čvrstoće tla dobivenog ispitivanjem;

- udio tla podno konvencionalne baze.

- smanjena dubina temelja u nazočnosti podruma, zatim:

- udaljenost od tla do podruma

Odredite širinu pijeska jastuk:

Izračun oborina temelja na pijesku jastuku

Izračun će se obaviti pomoću SNiP 2.02.01-83 * "Temelji zgrada i građevina".

Određivanje taloženja metodom sloja po sloju zbrajanja

Izračun se izvodi prema formuli: S 2

4) donja granica kompresibljivog sloja (NGST) na -6.450, debljina je jednaka 3.25 m.

5) Pronađite skicu S = Σ Sja unutar komprimiranog sloja HSJ

, gdje sZP wed · zja - područje epure u graničnom sloju.

Oblik temelja

Prihvatite marku pilota s 7-30po GOST 19804-91.

Radna duljina pilota h = L - 0,1 = 7 - 0,1 = 6,9 m

Određivanje broja hemoroida

Iz geološke analize baze možemo zaključiti da će piloti raditi kao vješanje. Izračunata otpornost vješalice na tlu se nalazi kao zbroj otpornosti koje pružaju osnovne zemlje ispod donjeg kraja pilota i na njegovoj strani površine:

γs - koeficijent radnih uvjeta pilota (γs = 1),

un - faktor pouzdanosti za opterećenje (kn = 1,4),

R - izračunata otpornost tla ispod donjeg kraja hrpe određuje se tablicom. 1 SNiP 2.02.03-85. (R = 2600 kPa).

I - područje poprečnog presjeka pilota, 0,3 x 0,3 = 0,09 m 2.

U - opseg poprečnog presjeka pilota, 4 x 0,3 = 1,2 m.

fja - izračunata otpornost i - tog sloja baze tla na bočnoj površini pilota (kPa) - prema tablici. 2 SNiP 2.02.03-85.

hja - debljina i - tog sloja tla u kontaktu s bočnom površinom, m (hja ≤ 2m).

γCR, γusp - koeficijenti radnih uvjeta tla ispod donjeg kraja i duž bočne površine pilota, uzimajući u obzir utjecaj metode pilinga pilota.

(Kada je uronjen s dizelskim čekićem γCR i γusp = 1) - prema tablici. 2 SNiP 2.02.03-85.

Podijelimo debljinu tla prema shemi dizajna u slojeve:

dugogodišnji rad Oblik temelja i temelja stambene zgrade od 12 etaža

Fizičke i mehaničke karakteristike tla gradilišta, definicija konstrukcijskih opterećenja na različitim vrstama temelja i dubinu polaganja. Izračun temelja vanjskog zida i unutarnjeg okvira zgrade. Izrada pješčanog jastuka.

Klikom na gumb "Preuzimanje arhive" preuzmite besplatnu datoteku.
Prije preuzimanja ove datoteke, ne zaboravite o dobrim esejima, testovima, terminima, disertacijama, člancima i drugim dokumentima koji nisu zatraženi u vašem računalu. Ovo je vaš posao, trebao bi sudjelovati u razvoju društva i pomoći ljudima. Pronađite te poslove i pošaljite na bazu znanja.
Mi i svi studenti, diplomirani studenti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svojim studijama i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Slični dokumenti

Izgradnja, tlocrt stambene zgrade s panelom. Određivanje izračunatih opterećenja na temeljima, dubina njenog utemeljenja, veličina potplata, izračun otpornosti baznog tla. Izračun nagiba (roll) zgrade. Bit dizajna temeljnih elemenata.

Značajke projicirane građevine. Određivanje fizičkih i mehaničkih svojstava tla. Dizajn opterećenja za drugu skupinu graničnih stanja. Određivanje dubine temelja 13-kata zgrade, veličine temelj plitko.

Određivanje fizičkih i mehaničkih svojstava tla i sakupljanje opterećenja na temeljima. Procjena tehničkih i geoloških uvjeta gradilišta. Izrada temelja plitkog. Izračun temeljne ploče vrpce ispod ležajnog zida.

Fizička i mehanička svojstva tla. Ukupna procjena izvedbenih značajki projektirane stambene zgrade. Kalkulacija temelja je plitka. Određivanje dubine roštilja i veličine baze temelja. Izbor vrste, materijala i veličine hrpe.

Analiza inženjerskih i geoloških uvjeta gradilišta. Određivanje opterećenja na temelju i njegovoj dubini. Određivanje parametara temelja trake i pilota u dijelu zgrade bez podruma i s njim. Izračun sedimenta ispod dijelova.

Procjena tehničkih i geoloških uvjeta gradilišta. Granulometrijski sastav tla. Određivanje dubine temelja. Odabir i izračun temelja male temelje ispod vanjskog i unutarnjeg zida. Određivanje nagodbe.

Procjena tehničkih i geoloških uvjeta gradilišta. Izračunavanje nedostajućih fizikalno-mehaničkih svojstava temeljnih tala. Projektiranje temelja plitke temelje na prirodnom temelju i gomilu temelja industrijske zgrade.

Fizička i mehanička svojstva tla. Ocjena inženjerskih i geoloških uvjeta gradilišta i inženjersko-geološkog profila. Loose koje djeluju u izračunatim odjeljcima. Opcija traka temelj plitko. Dubina temelja.

Procjena tehničkih i geoloških uvjeta gradilišta. Razvoj opcija za temelje i odabir vrste zaklada. Zamjena slabih tala s bazom pijeska. Izračunavanje temeljnice duboke temelje, definiranje ukupne količine padalina.

Uvjeti za proizvodnju radova na temelje i izgradnji temelja. Karakteristike tla i analiza inženjerskih i geoloških uvjeta gradilišta. Određivanje dubine temeljnice i temelja na prirodnoj osnovi.

Pijesak jastuk ispod temelja

Raspored trake osnove armiranog betona, blokova ili konstrukcije ploča osigurava pijesak jastuk. To je prvi donji sloj, stvarajući pouzdanu i stabilnu platformu za izgradnju baze kuće. Općenito, oblikovanje jastuka omogućuje vam rješavanje sljedećih zadataka:

  • da zamijene pijeskom slane tlo koje leže na mjestu gdje je podignut temelj, što značajno smanjuje njihov negativni učinak na strukturu;
  • poravnajte dno rova ​​ispod podnožja trake ili dna iskopa, izravnavajući nepravilnosti;
  • zaštiti armiranobetonsku strukturu od kapilarnog utjecaja tla i prodiranja vlage iz tla;
  • poravnajte napon u kontaktu između temelja i tla;
  • spriječiti zamrzavanje temelja.

Unatoč činjenici da je dubina tla dobiva veću snagu zbog prirodne zbijenosti pod težinom nalazi iznad sloja, zamjena gornjim slojevima pješčane jastuk tla ima važnu ulogu. Budući da je srednji sloj između tla i temelja, ona se odupire kompresiji i pretjeranom skupljanju strukture.

Izbor materijala za pješčane jastuke ispod temelja

Šljunak ili grubo pijesak smatra se najboljom opcijom za gradnju pijeska za izradu temelja. Prvi je karakteriziran značajnom veličinom čestica (0,25 - 5 mm) i najvećom nosivom snagom. Grubljivi pijesak ima djelić od 0,25 - 0,2 mm i može izdržati jednako ozbiljna opterećenja. Pozitivna značajka šljunka i gustog pijeska velike frakcije je da materijal ne gubi svojstva ovisno o vlagi i njegovoj količini te u potpunosti zadržava svoje funkcionalne osobine.

Fino zrnati pijesak sadrži mnoge čestice prašine i bliže je svojstvima glinenim tlima. Zasićen vodom, gubi snagu i ima tendenciju podizanja. Zbog toga je njegova upotreba za pješčane jastuke neprihvatljiva.

Slijed rada na stvaranju pijeska jastuk pod trakom temelj

Budući da pijesak jastuk treba poslužiti kao model osnovi za izgradnju temelja, njegova provedba zahtijeva:

  1. Provedite temeljito izravnavanje dna otvorenog rova ​​i kompaktirate gornji sloj tla.
  2. Postaviti u geotehnologiju rovata ili drugi materijal sličan svojstvima. Takav međusloj će postati pouzdana prepreka i spriječiti miješanje pijeska s tlom i njenim muljem.
  3. Prelijte pješčane slojeve materijala, podignite i pažljivo gnječite. Potrebni broj slojeva izračunava se na temelju ukupne debljine jastuka. Ako se zbijanje provodi ručno, debljina jedne pješčane tvorbe ne smije biti veća od 5 do 10 cm. Kod tampinga s vibrirajućom pločom, dopušteno je sloj od 15 centimetara. Da bi pijesak stekao potrebnu gustoću i da je dobro nabijen, preporuča se da je navlažite tako što ćete na njemu natočiti vodu. No, ovaj se postupak preporuča izvršiti unaprijed prije punjenja rova. Svaki sljedeći sloj ulijeva se tek nakon savršene zbijanja prethodnog.
  4. Provjerite poravnanje po sloju po sloju i vodoravni gornji sloj jastuka pomoću razine, izvodite vodonepropusnost.

Po dovršetku kompleksa ovih radova, možete sigurno nastaviti monolitni temelj betona ili blokova.

Važan čimbenik prilikom instaliranja jastuka je pokazatelj razine podzemnih voda na mjestu. Ako plitko leže, onda je neophodno izvesti drenažni sloj ispod pijeska, inače se pijeska može pogoršati, a ozbiljne posljedice za cijelu strukturu kuće.

Prilikom postavljanja jastuka od pijeska, također se uzimaju u obzir značajke jedne ili druge vrste temelja, što podrazumijeva određene nijanse u obavljanju posla.

Izračuni parametara temelja pijeska jastuka

Debljina jastuka u svakom pojedinom projektu je individualna i izračunava se ovisno o:

  • od opterećenja kuće koja se gradi i vrste temelja;
  • sastav i dubina zamrzavanja tla;
  • blizina površine slojeva tla s temeljnom podzemnom vodom.

Debljina Pokazatelj varira u rasponu od 20 - 60 cm za svjetlosnih snopova drvenih zgrada, prijavite se ili strukture podignute na okvir tehnologije panela male težine, pijesak krevet opremiti prosječnu debljinu od 20 -. 40 cm.

Stručnjaci naglašavaju da maksimalni pokazatelj debljine pješčanog jastuka ispod strukture remena ne smije premašiti tri puta širinu trake temelja. Ako se pješčani sloj planira isključivo kao sloj za izravnavanje, tada će biti dovoljna debljina od 20 cm.

Širina jastuka je izravno proporcionalna širini baze temelja i donjeg dijela rova. Obično je 10 ili 20 cm dulji od širine vrpce. Uređaj pješčanog jastuka ispod temelja, koji u sekciji ima trapezoidnu konfiguraciju, sa stranama sužen pod kutom od 30 stupnjeva prema dolje, smatra se najpouzdanijim.

Kako bi se izbjegli problemi na gradilištu, također je potrebno pravilno odrediti željeni volumen pijeska. Pri izračunavanju svoje potrebe za temeljnim jastukom potrebno je uzeti u obzir smanjenje volumena materijala tijekom tampinga. Iz tog razloga, izračun potrebnog broja kubičnih metara pijeska povećava se u prosjeku za 10-15%. Ovaj pokazatelj ovisi o vrsti upotrijebljenog materijala.

Visina pješčanog jastuka ispod temeljne ploče je prosječno 30 cm, međutim u ovom slučaju nužno je osigurati sloj od 20 centimetara za uklanjanje tla. Kameni kamen je također djelotvoran odvodni materijal na glinenim tlima, koji obično imaju visoku razinu podzemnih voda. Donji sloj od lomljenog kamenja srednje frakcije u kombinaciji s gornjim dijelom grubog pijeska stvara stabilnu podlogu za temelje ploče, suočavajući se s ozbiljnim opterećenjima.

Trebam li pileći jastučić za strukture hrpe

Pijesak jastuk pripada univerzalnim vrstama međusloja za sve vrste temelja. Pile strukture nisu iznimka, i zahtijevaju ugradnju pijeska jastuk. Položaj mjesta za podnožje pijeska pod pilama obuhvaća sljedeće korake:

  • vlažni pijesak se ulijeva u slojeve iskopane jame i izravnava;
  • svaki je sloj pažljivo nabubljen;
  • Vodonepropusni materijal položi se na gornji dobro sabijen sloj pijeska kako bi zaštitio temeljne gomile od vlage.

Minimalna debljina pješčanog jastuka za temelj od hrpe je 30 cm. Širina koju preporučuju građevinski stručnjaci trebala bi biti 15 cm veća od promjera nosača.

Nekoliko riječi zaključno

Pijesak jastuk, koji je stabilna potpora za sve vrste temelja, stvara glatku i stabilnu površinu za izgradnju baze kuće. Visokokvalitetni pečat eliminira mogućnost spuštanja strukture. Stoga je temelj na pješčanom jastuku pouzdana konstrukcija zgrada, što jamči dug život kuće.

Konstruktivne mjere za transformaciju podrumskog tla

Pijesak jastuk (pijesak temelj)

Pri polaganju u podrumu slabih tala, koje imaju nisku sposobnost nosivosti ili visoku vrijednost kompresibilnosti, često je prikladnije oblikovati zamjenu slabog ležajnog sloja s drugom tlom s obzirom na karakteristike čvrstoće i deformacije.

Takvi se slojevi zemlje nazivaju pješčanim (zemaljskim) jastučićima ili pješčanim temeljima.

Često se koristi glavni materijal za takve baze - veliki i srednji zrnati pijesak, zdrobljeni kamen, šljunak ili industrijska šljaka. U nekim slučajevima, koristite lokalno tlo s pretvorenim svojstvima - izlijevanje tla.

U pravilu, debljina pijeska jastuk ne prelazi 3 metra.

Prilikom izrade debljine pijeska, prvenstveno se temelji na količini zamijenjenog tla. Evo dva slučaja:

  1. Potpuni uzorak slabog tla i pijeska s nosačem na krovu trajnog sloja;
  2. Djelomično uzorkovanje slabog tla, nakon čega slijedi ugradnja "visećeg" pijesnog jastuka.

Druga je mogućnost pribjegavana kada nije ekonomski izvedivo ili tehnički nemoguće odabrati cjelokupnu debljinu slabog sloja. U ovom slučaju, projektiranje pješčanog jastuka je složeniji proces.

Proces izrade pješčanih jastuka

Izrada pješčanih jastučića (pijeska) sastoji se od sljedećih koraka:

  • Odaberite materijal prljavštine;
  • Postaviti izračunate vrijednosti fizikalno-mehaničkih svojstava tla;
  • Odredite veličinu jastuka (podrum) u planu;
  • Promjenom geometrijskih parametara pijeska jastuka (dimenzije u planu i debljini) u nekoliko iteracija, izvršite izračun pijeska jastuk i odrediti njezinu najmanju dopuštenu debljinu. Tlak ispod pijeska treba biti manji od dopuštenog otpora slabog temeljnog sloja;
  • Izvršite kalibracijske izračune za drugo granično stanje (deformacija). U slučaju zadovoljenja zahtjeva za deformacijama, usvojeni geometrijski parametri pješčanog jastuka nalaze se u projektnoj dokumentaciji.

Pijesak i jastučići tla mogu se provesti i za cijelu zgradu i za neke temelje.

Glavni učinak korištenja takvih rješenja je smanjenje nacrta zgrade, a nepravilnost sedimenta također je smanjena. Dodatno, moguće je smanjiti dubinu polaganja temelja zamjenom tla s naglaskom jastučićem.

Tehnologija pješčanog jastuka

Pijesak jastuci pod temeljom izrađuju se prema određenim tehnologijama. Oni su podignuti na takav način da postignu maksimalnu gustoću jastuka. To se postiže raslojavanjem. Debljina sloja i broj tampinga položili su projekt, ovisno o korištenim strojevima za pražnjenje i mehanizmima. Za to se često koriste vibrirajuće ploče, vibrotamperi i pneumatski tamperi.

Gotovi radovi prihvaćaju građevinski laboratoriji uzimajući u obzir usklađenost rada s projektnom dokumentacijom.

Pri korištenju struktura jezika i žlijeba, kao mjera za jačanje temelja, nosivost se povećava zbog ograničenja na razvoj naprezanja i deformacija u tlu. U građevinskoj se praksi uobičajeno koristi konstrukcija ploče.

Tipično, klinovi su oblikovani na dubinu relativno čvrstog tla, rezanje kroz slabe slojeve tla.

Prilikom izrade pločica kod postojećih zgrada potrebno je izraditi izračune o razvoju dodatnih deformacija tla tijekom rada, uzimajući u obzir i moguće promjene hidrogeoloških uvjeta na mjestu.

Kao što je uporaba limova:

  • dosadno gomile;
  • armiranobetonski zidovi iz razdijeljenih hrpta;
  • ojačani betonski klin;
  • metalni nosač (Larsen pilota);
  • valjani profil - dvostruka cijev, cijevi;
  • konstrukcije od zida do zemlje, itd.

Ojačanje tla je slojni (0,3-1,0 m) raspored elemenata za pojačanje u horizontalnom smjeru. Elementi za pojačanje percipiraju tangencijalne i zatezne naprezanja u debljini zemlje, čime se sprječava razvoj lateralnih i vertikalnih deformacija masiva tla.

Kao element za pojačavanje koriste se geotekstilne mreže, plastične i metalne trake, a za povećanje učinkovitosti rada dolazi do povećane hrapavosti površine.

U praksi gradnje, pojačanje tla provodi se na leđnom napunjenosti potpornih zidova (aktivni tlak se smanjuje), na uređaju umjetnih nasipa i zemljanih radova, njihova uporaba je moguća u temeljima građevina i građevina.

Izračunavanje i oblikovanje varijante temelja na umjetnoj podlozi, u obliku pješčane raspodjele jastuka

Dubina temelja.

Slično kao i temelji na prirodnoj osnovi, dodjeljujemo dubinu temelja d = 2,05 m. Prihvaćamo srednje zrnat, gusti pijesak s karakteristikama dizajna za jastuk: E = 45 MPa; e = 0,50; n II = 20,2 kN / m3; n, sb = 10,7 kN / m3.

Određivanje potrebnog podnožja.

Da bismo odredili područje A tr podnožja, uzimamo izračunatu otpornost R0 = 500 kPa (tablica B2 zajedničkog pothvata 22.13330.2011), materijal pješčanog jastuka, srednje zrnati pijesak.

Atr = NcolII / (Rlusl-mtd) = 1463,7 / (500-202,05) = 3,2 m2,

gdje je mt = 20 kN / m3 prosječna specifična težina osnovnog materijala i tla na svojim rubovima.

Prihvatite temelj marke FV 10-1: l = 2,7 m, b = 2,1 m, zatim: A = lb = 5,67 m2,

Mtotll = 683,9 + 133,21,5 = 883,7 kN m;

NtotII = NII + gmtdlb = 1463,7 + 20 * 1,5 * 2,7 * 2,1 = 1633,8 kN

QtotII = QII = 133.2 kN

Temelj je ekscentrično opterećen. Pronađite ekscentricitet opterećenja na podnožju temelja:

Odredite maksimalni, minimalni i prosječni regionalni tlak na tlu ispod potplata s relativnom ekscentricijom prema formuli:

gdje С0 je udaljenost od točke primjene rezultata do ruba podruma duž svoje osi, m, što je određeno formulom

gdje je N_II suma vertikalnih opterećenja koja djeluju na osnovu, osim težine temelja i tla na njezinim rubovima, a definirana je za slučaj proračuna baze deformacijom kN;

A - površina baze podruma, m ^ 2;

g_mt - prosječna težina volumena materijala temelja i tla smještena iznad podmetača temelja, kN? m ^ 3;

d je dubina temelja, računajući od razine planiranja zemlje u blizini temelja, m;

M_ (tot, II) je trenutak od posljedica svih opterećenja koja djeluju na podnožju temelja, a nalaze se uzimajući u obzir dubinu temelja u tlu i preraspodjela utjecaja baze temelja, m ^ 3;

Navedite izračunatu otpornost R, kPa, za pješčani jastuk prema formuli (B.1 iz Dodatka B, SP 22.13330.2011):

gdje je R0 izračunata otpornost pijeska, kPa (tablica B.2 SP 22.13330.2011)

k1 - koeficijent za osnivanje (Dodatak u SP 22.13330.2011)

k2-koeficijent uzeti za osnove;

b i d je širina i dubina temelja, m;

b0 i d0 su širina i dubina temelja temelja uzeta u izračunu R0, m;

gII'-izračunata vrijednost specifične težine tla smještena iznad podnožja temelja, kN / m3;

Provjerite uvjete za prihvaćene dimenzije temelja:

Budući da je projektirana zgrada opremljena s suspendiranom dizalicom, dopušteno je trokutasto dijagram stresa s odvajanjem od tla u dijelu koji nije veći od 0,25 širine od l (dijagram stresa raspoređen je na temeljni dio dužine 3 oz):

Slijed obračuna temelja na pijesku

  1. Provjerite ispod sloj

Ako ovaj uvjet nije zadovoljen, povećajte visinu visećeg jastuka.

  1. Dalje, izračun deformacije baze. Zajednička deformacija pijeska jastuka i temeljni sloj S mora biti manji od Su.

Ako ovaj uvjet nije zadovoljen. To također povećava visinu visećeg jastuka (ili veličine temelja).

Pitanje broj 29. Izračunavanje osnove za lokalno namakanje

Mnoge vrste slojevitih glinenih tala čvrstih i polukrutih konzistencija povećavaju volumen kada se natopaju vodom (a posebno s otopinama sumporne kiseline). U procesu bubrenja površina tla raste, što dovodi do deformacija, obično neujednačena. Dodatno, kada oteklina tla može izvesti dodatni bočni pritisak na omotnicu zgrade (do 200 kPa), a kad se vlažnost smanjuje, oteklina tla daje skupljanje, smanjujući njegov volumen.

Za oteklina tla, pored uobičajenih fizikalno-mehaničkih svojstava, odrediti i posebne značajke oticanje i taloženje.

Relativno oticanje istraženi u kompresijskim uređajima

Relativno oticanje određuje se na različitim tlačnim tlakovima. p i izračunava se sljedećom formulom:

gdje je h visina uzorka tla prirodnog stanja, komprimiranog tlakom p;

h 'je ista nakon bubrenja uzorka.

Karakteristična ovisnost relativnog bubrenja gline na tlak prikazana je na slici. 15.11.b

Sl. 15.11. Ovisnost deformacije tla (a) i

relativno oticanje (b) normalnog tlaka

Prema relativnom bubrenju određenom za nekomprimirani uzorak, tj. p= 0, tla se razvrstavaju u: bez oteklina 0,04; lagano natečeni 0.04.04.08; umjereno oticanje 0,08,0,12; jako natečene

Tlak bubrenja PSW odgovara pritisku koji nastaje usisavanjem tla u zatvorenom volumenu, tj. u odsutnosti deformacije.

Uspon baze kada tlo nabubri hSW određen metodom sumiranja po sloju po slojevima. Ako izračunata oticanja deformacije hSW prelaze granične vrijednosti Su, primjenjuju različite aktivnosti koje smanjuju ili potpuno uklanjaju deformacije uzrokovane bubrenjem ili smanjuju neravninu na navedene granice.

Pitanje broj 30. Fizičke metode jačanja tla. Izrada baze kompaktiranih s teškim raspršivača

Metode sabijanja tla dijele se na:

- površina, kada se efekti brtvljenja primjenjuju na površini i dovode do zbijanja relativno male debljine tla

- dubina, kada se efekti brtvljenja prenose na znatnim područjima dubine tla.

Oblaganje površine proizvodio

  • valjanje;
  • nabijač;
  • mehanizmi vibracija (zbijanje vibracija)
  • podvodne eksplozije;
  • ramming jame.

→ Na metode duboke pečate nositi

  • pijeska, tla i vapnenca
  • duboko zbijanje vibracija
  • statično statično brtvljenje kombinirano s vertikalnim uređajem za drenažu
  • kap vode
  • duboko (kamuflažne eksplozije eksplozivnih naboja ili električnih eksplozija)

Teška manipulacija je izrađena od armiranog betona i ima kružni ili poligonski oblik (> 8 strana). Koristi se za zbijanje svih vrsta tla u prirodnoj pojavi (silika-glina sa Sr