Kako odrediti prijelomni trenutak

Pri rješavanju problema prevrtanja smatra se ograničavajući položaj u kojem je tijelo u stanju nestabilne ravnoteže, tj. Kada je spremno za pomicanje od stanja odmora u pokret. Bilo koja mala promjena u strukturnim elementima ili sili koja djeluje na tu strukturu dovodi do naginjanja (rotacije) strukture oko određene osi, zove se osi zakretanja, okomito na ravninu crteža. Stanje ravnoteže takvog tijela (strukture) je jednakost na nulu zbroja momenta u odnosu na točku križanja osi naginjanja s ravninom crteža svih danih (aktivnih) sila koje djeluju na tijelo:

Prilikom izrade jednadžbe, treba imati na umu da reakcije podrške u ovoj jednadžbi nisu uključene jer se na ograničenom položaju konstrukcija oslanja samo na one potpore kroz koje prolazi tašna osi. U ovom slučaju, vrijednosti koje su određene iz jednadžbe imaju kritične (maksimalne ili minimalne) vrijednosti i, kako bi se osigurala margina stabilnosti, moraju se smanjiti sukladno tijekom dizajna (one za koje se utvrđuje najveća vrijednost koja se nalazi u ravnoteži) ili povećana (one za koje je pronađena minimalna moguća vrijednost ravnotežna vrijednost).

Dio aktivnih sila koji djeluju na tijelo stvara par koji imaju tendenciju preokrenuti tijelo. Zbroj trenutaka takvih sila, u odnosu na os kvrga, zove se trenutak prevrata:

Drugi dio aktivnih sila stvara parove koji nastoje vratiti tijelo na svoj izvorni položaj.

Zbroj trenutaka takvih sila u odnosu na os kvačila se zove trenutak stabilnosti:

Omjer apsolutne vrijednosti trenutka otpora prema apsolutnoj vrijednosti trenutka prevrata naziva se koeficijentom stabilnosti:

Problem 15. Vodeni toranj se sastoji od cilindričnog spremnika s visinom promjera postavljenu na četiri simetrična stupa sklona horizontu (sl. 48). Dno spremnika nalazi se na visini iznad razine nosača; tež tlak toranj vjetar izračunava projiciranu području spremnika u ravnini okomitoj na smjer vjetra, tlak vjetar dobio otpora jednak odrediti razmak između baze stupova.

Odluka. 1. Razmotriti ravnotežu vodotornja (slika 49). Od kritične vrijednosti potrebne za određivanje udaljenosti između baza stupova, naime, možemo pretpostaviti da je kula u stanju nestabilne ravnoteže, tj. E. Na najmanji smanjenja udaljenosti toranj prevrtanja pod utjecajem vjetra okreće oko šarki protiv smjeru kazaljke na satu.

Slijedom toga, u položaju nestabilne ravnoteže, potrebno je uzeti u obzir da kula s nosačima B samo dodiruje zemlju, ali ne pritisne na tlo,

2. Prikazuju se aktivne sile koje djeluju na tornju. Sila je težina tornja i snaga tlaka vjetra na spremniku.

3. Oslobađamo toranj od komunikacije u točki A, zamjenjujući djelovanje komunikacije s reakcijom, tako da je vodonosni toranj u ravnoteži samo pod djelovanjem triju sila:

4. Izraditi samo jednu jednadžbu ravnoteže:

Očito, kada će trenutak stabilnosti biti veći od trenutka prevrtanja.

19) ODREĐIVANJE MINIMALNOG UTAKA

19) ODREĐIVANJE MINIMALNOG UTAKA
MOMENT PREMA STATICIJSKIM I DINAMIČKIM DIJAGAMA
STABILNOST

Ograničenje nagiba plovila pomoću statičkih i dinamičkih dijagrama stabilnosti može se prikazati na sljedeći način:

Vidimo da je ograničavajući moment napetosti koji djeluje staticno uvijek veći od onog koji ograničava moment podizanja dinamički djeluje. Dakle, za brod, brzo povećanje trenutka naginjanja je uvijek opasnije od spora.
Uzimajući u obzir pitanja vezana uz djelovanje naglog trenutačnog trenja, nastavljamo s pretpostavkom da početni položaj plovila odgovara kutu pete koji je jednak nuli (izravni položaj). U međuvremenu, u praksi poslovanja plovila, postoje slučajevi kada je na početku naglih trenutaka brod već u nagnutom položaju kao rezultat trenutačnog klizanja. U ovoj situaciji, kod rješavanja problema dinamičke stabilnosti moguća su dva slučaja:
1) brod pluta s početnim kutom valjka u istom smjeru u kojem se primjenjuje naglo trenutak podizanja;
2) brod ima početni udar u smjeru suprotnom od iznenadnog trenutačnog trenja.
Mi se ograničavamo na razmatranje metode rješavanja problema određivanja minimalnog momenta za prevrtanje drugog, opasnijeg slučaja.
Nagli trenutak podvlačenja kod kojeg dinamički kut pete dostiže vrijednost statičkog kuta nestabilne ravnoteže zove se minimalni nagibni moment MODA.

Pretpostavimo da brod ima rolu -θCT1, stvoren originalnim momentom MKR. Pored toga, brod ima iznenadni trenutak M letjelicekr.din u suprotnom smjeru prema MKR, odnosno na brodu je brod na toj strani, odakle je iznenadio trenutak pogona.
U ovom slučaju, minimalni moment naginjanja određuje se kako slijedi. Dijagram statičke stabilnosti nastavlja se na područje negativnih vrijednosti apscisa na području jednaku kutu vala - θCT1. Zatim na osi apscisa postavite kut roll - θCT1, kroz dobivenu točku E, nacrtajte vertikalnu liniju na raskrižju s dijagramom (točka F) i nastavite prema gore. Nakon toga, oni biraju takav položaj duž visine linije DK, paralelno s osi apscisa, tako da su zasjenjena područja FDA i ABC jednaka. Pronađeno je operacijski sustav koji odgovara vrijednosti minimalnog momenta za prevrtanje MCU max din.. Ako postoji rola posude pod kutom - θCT1, stvoren početnim potisnim momentom MKR, apscisi točke K određuje kut peta θmax din, koji istovremeno prima i brod.
Prema dijagramu dinamičke stabilnosti, vrijednosti okretnog momenta i valjka uzrokovane njime određene su kako slijedi:

Nastavite dijagram na području negativnih vrijednosti apscisa na segmentu koji je jednak kutu - θCT1. Zatim na lijevoj strani oznake x-osi označite točku E, koja odgovara početnom kutu valjanja - θCT1, i kroz njega nacrtajte vertikalnu liniju na raskrižju s dijagramom (točka F). Od točke F držite tangent FT i vodoravnu ravnu liniju paralelnu s osi apscisa, na kojima leži FP segment koji je jednak radijeru (57.3 stupnjeva). Od točke P, okomica se vraća na raskrižje s tangentom FT u točki Q. Segment PQ na ljestvici osi ordinata jednak je minimalnom momenta naginjanja MCD max din. U nazočnosti početnog valjanja posude pod kutom - θCT1, apscisa točke T daje vrijednost kut peta θmax din, uzrokovana momentom MCD max din.

Izračunavanje ramena i prikazivanje statičkih i dinamičkih shema stabilnosti koristeći pantokaren.

Pantockeni su krivulje ramena oblika lf, izražavajući ovisnost vrijednosti ramena oblika pomaka posude i kutanja valjka. Pantockeni imaju slijedeći oblik:

Koristeći pantokaren određuju vrijednosti ramena oblika lf za različite kutove role θ u određenom pomaku posude, a zatim nalazimo ramena statičke stabilnosti pomoću formule:

gdje a = zG - ZC.
Zatim izračunavamo ramena dinamičke stabilnosti lg kroz lčlanak i θ, s obzirom da je dijagram dinamičke stabilnosti integralna krivulja statičke sheme stabilnosti.
Najlakši način za izračunavanje ramena statičke i dinamičke stabilnosti može se obaviti u tabličnom obliku:

Na temelju dobivenih vrijednosti ramena izrađujemo dijagrame statičke i dinamičke stabilnosti.

Trenutak na brodu

prevrtanja

Veliki engleski-ruski i ruski-engleski rječnik. 2001.

Pogledajte što "tilting moment" je u drugim rječnikima:

TIPPING MOMENT - krajnji trenutak zgušnjavanja, višak koji, prema izračunu, dovodi do kvačila broda. Odrediti moment naginjanja pomoću shema stabilnosti. Preokrenuti trenutak na njegovu statičnom. akcija je jednaka maks. prebivalište...... Marine Encyclopedic Reference

prijelazni moment stvoren opterećenjem maksimalne težine - M.m. Proizvod nominalnog opterećenja Qnom i odstupanje od ruba ruba za točenje LR M.m. = QnomLr. [GOST R 52064 2003] Teme opreme za podizanje i transport. ostali Opći uvjeti parametara i dimenzijske karakteristike liftova... Referentna knjiga tehničkog prevoditelja

Nagibni moment kotača - 40. Momčad za nagibanje kotača. Vidi crtu za termin 37 Izvor: GOST 17697 72: Automobili. Valjanje kotača Uvjeti i definicije izvornog dokumenta... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

prijelomni moment stvoren opterećenjem maksimalne mase MOM - 164 nagibni moment nastao opterećenjem maksimalne mase Mo.m. Proizvod nominalnog nosivog kapaciteta Qnom i odstupanja od ruba rebra Lp Mo.m = QnomLp Izvor: GOST R 52064 2003: Dizala s radnim platformama. Uvjeti i...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

Sinkroni moment naginjanja - 2.17. Sinkroni nagibni zakretni moment najveći je okretni moment razvijen od strane sinkronog motora pri radnoj temperaturi, sinkronoj rotacijskoj frekvenciji i kod nominalnih vrijednosti napona, frekvencije napajanja i uzbude. Izvor: GOST...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

4) UVJETI REGISTRA STABILNOSTI MARITIME BRODOVA. STABILNOST NORME

4) UVJETI REGISTRA STABILNOSTI MARITIME BRODOVA. STABILNOST NORME

Cilj racionalizacije stabilnosti brodova je osigurati potrebnu i dovoljnu stabilnost za sigurnu plovidbu brodova pod radnim uvjetima.

Stabilnost plovila mjeri se prema glavnim i dodatnim kriterijima. Prema osnovnom kriteriju stabilnosti, sigurnost plovidbe provjerava se u olujnom vremenu. Brod mora, bez prevrata, izdržati istodobno djelovanje dinamički primijenjenog tlaka vjetra i valjanja kada je opterećenje najgore u pogledu stabilnosti. Stabilnost plovidbe se smatra dovoljnom ako se dinamički primjenjuje trenutak podizanja tlaka vjetra MKR jednako nagibnom momentu MODA ili manje sigurnost plovila zajamčena je kod MKR≤MODA.

M omjerKR / MODAnazvan kriterij klime K i mora biti jednak

Izračunava se trenutak pritiska vjetra, ali formula:

gdje rB - uvjetni tlak vjetra, Pa;

Sn - površina jedra, m 2;

Zn - udaljenost središta jedra s ravnine trenutne vodne linije, m

Pritisak vjetra Pprema tablicama "Pravila za klasifikaciju i gradnju plovnih putova" Registra, ovisno o području plovidbe i Z vrijednostin.

Nagibni moment MODA određeno prema dinamičkoj ili statičkoj shemi stabilnosti, izračunato uzimajući u obzir utjecaj slobodne površine tekućeg tereta.

Stabilnost se provjerava u svim slučajevima opterećenja. Za brodove onih tipova za koje ne postoje posebne upute, broj teretnih slučajeva koji se provjeravaju uključuje sljedeće: brod s punim teretom i punim zalihama; plovilo s punim teretom i 10% zaliha; brod bez tereta s punim zalihama; brod istovaren s 10% zaliha.

Kriterij vremena K smatra se glavnim, jer u određenoj mjeri povezuje značaj stabilnosti s procjenom vanjskih sila koje djeluju na plovilu.

Osim kriterija vremena, Pravila registra reguliraju parametre statičke sheme stabilnosti. Prema zahtjevima Pravilnika, maksimalna poluga statičke stabilnosti svih vrsta brodova ne smije biti manja od 0,25 m (duljina broda manja od 80 m) i ne manja od 0,2 m (s duljinom broda više od 105 m) s kutom pete iznad 30 stupnjeva.

Granica pozitivne statičke stabilnosti, koju karakterizira kut zalaska sunca grafikona, mora biti najmanje 60 stupnjeva. Za brodove s omjerom B / T veći od 2,0, moguće je lagano smanjenje kuta zalaska sunca što odgovara maksimalnoj ruci grafikona.

Kao dodatni uvjet dovoljne stabilnosti, kut maksimuma dijagrama trebao bi biti veći od 30 stupnjeva.

Pravila također zahtijevaju da ispravljena (uzimajući u obzir utjecaj slobodne površine tekućih tereta) metacentrična visina svih plovila pod svim mogućim slučajevima opterećenja je pozitivna.

Pored općih kriterija o stabilnosti, Pravila propisuju niz dodatnih kriterija na temelju vrste plovila. Dakle, stabilnost putničkih brodova određuje se za slučaj gomilanja putnika s jedne strane i kada se brod okreće pod djelovanjem kormila. Stabilnost tegljača provjerava se bočnim vučenjem vučnog kabela. Dakle, kratko, zahtjevi registra za stabilnost netaknutog brodskog broda mogu se izraziti kao:

trenutak naginjanja

Ruski-španjolski rječnik. 2013.

Mira otros diccionarios:

Trenutni trenutak - 54 Izvor: GOST 27555 87: Dizalice. Uvjeti i definicije izvornog dokumenta Vidi također povezane pojmove: 54. Moment prevrnutog tereta M = A? Q Pro... Rječnik-referenca o uvjetima regulatorne i tehničke dokumentacije

Momčad za prevrtanje kotača - Mop Trenutak nekoliko sila koje djeluju u poprečnoj ravnini kotača, primijenjene na kotač s bočne strane automobila. [GOST 17697 72] Tema automobila, valjkasti kotači Opći pojmovi, vanjske sile, trenuci i reakcije primijenjene na kotač... Tehnički prevoditelj's Reference

okretni moment - [Ya.N.Luginsky, MSFesi Zhilinskaya, Yu.S.Kabirov. Engleski ruski rječnik elektrotehnike i elektrotehnike, Moskva, 1999.] Teme elektrotehnike, osnovni koncepti EN zakretnog momenta... Referentna knjiga tehničkog prevoditelja

Moment koji prevlači teret M = A? Q - 54. Moment koji prevlači teret M = A? Q Proizvod odlaznih vrijednosti od reznog ruba A i odgovarajućeg nosivog kapaciteta Q Izvor: GOST 27555 87: Dizalice za dizanje tereta. Uvjeti i definicije... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

TIPPING MOMENT

Morska enciklopedijska referenca. - L.: Brodogradnja. Uredio je akademik N. N. Isanin. 1986.

Pogledajte što je "TIPPING MOMENT" u drugim rječnicima:

prijelomni trenutak - [Y.N.Luginsky, M. S. Fesi Zhilinskaya, Yu.S.Kabirov. Engleski ruski rječnik elektrotehnike i elektrotehnike, Moskva, 1999.] Teme elektrotehnike, osnovni koncepti EN osvjetljavanja momentalno momentovertni moment... Referentna knjiga tehničkog prevoditelja

moment za nagibanje - rus moment naginjanja (m) eng nagibni moment moment (m) de renversement deu Kippmoment (n) spa par (m) de basculamiento... Sigurnost i zdravlje na radu. Prijevod na engleski, francuski, njemački, španjolski

Maksimalni zakretni moment (moment prevrnutosti) AC motora je 2,16. Najveći zakretni moment AC motora Najveći zakretni moment koji je motor razvio na svojoj radnoj temperaturi i nazivnim vrijednostima napona i frekvencije, bez oštrog smanjenja frekvencije...... Rječnik - referenca pojmova i standarda

maksimum (nagib) momenta Tb - 3.4 najveći zakretni moment (nagib) Tb (zakretni moment): Najveća vrijednost okretnog momenta u stabilnom stanju koju je razvio motor bez oštrog smanjenja brzine pri nominalnim vrijednostima napona i frekvencije. Ova definicija...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

teretni moment - teretni moment: proizvod vrijednosti najvećeg odstupanja manipulatora i odgovarajuće vrijednosti ukupne težine radnog tijela, rotora i opterećenja. Izvor: GOST R 52291 2004: Šumski utovarivači. Radni manipulator opreme...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

§ 12. Nautička kvaliteta brodova. 1. dio

Sl. 10. Snage koje djeluju na plutajuću posudu i točke primjene koji rezultiraju tim silama.

Budući da je težina plutajuće posude P uvijek jednaka njezinom pomicanju težine D, a njihovi rezultirajući suprotni jedni s drugima duž iste vertikale, a ako su koordinate točke G i C duž dužine posude xg i xc, širina je yg i yc i visina zg i zc, tada se ravnotežni uvjeti plutajuće posude mogu formulirati sljedećim jednadžbama:

Sl. 11. Izbušite na okvirima

Težina broda P (težina opterećenja) i koordinate težišta određuju se izračunom, uzimajući u obzir težinu detalja pojedinih trupova, strojeva, opreme, potrepština, zaliha, tereta, ljudi, njihove prtljage i sve što je na brodu. Da bi se pojednostavili izračuni, predviđeno je kombiniranje pojedinih stavki u specijalnosti u članke, podskupine, grupe i dijelove opterećenja. Za svaku od njih izračunava se težina i statički moment.

Sl. 12. Izbušite vodene linije.

Bušilica na vodenoj liniji (slika 12) karakterizira raspodjelu volumena podvodnog dijela trupa na visinu posude. Za izgradnju prema teoretskom crtežu izračunavaju se površine svih vodotoka (5). Ta područja u odabranoj skali nalaze se na odgovarajućim horizontalnim položajima na nacrtu broda u skladu s položajem vodne linije. Dobivene točke povezane su glatkom krivuljom, koja je linija bušenja vodotoka.

Sl. 13. Krivulja veličine tereta.

Ove krivulje služe kao sljedeće karakteristike:

Sl. 14. Snage koje djeluju na brodu banke.

Međusobni položaj točaka M i G omogućuje nam da se utvrdi sljedeći znak koji karakterizira lateralnu stabilnost: ako je metacentar smješten iznad središta gravitacije, tada je povratni moment pozitivan i pokušava vratiti posudu u prvobitni položaj, tj. Kada se naginje, brod će biti stabilan, naprotiv, ako je točka M ispod točke G, a zatim u negativnoj vrijednosti h 0 trenutak je negativan i ima tendenciju povećanja popisa, tj. u ovom slučaju plovilo je nestabilno. Moguće je da se točke M i G poklapaju, sile P i D djeluju u istoj okomitoj ravnoj liniji, ne nastaju par sile, a povratni moment je nula: tada se posuda mora smatrati nestabilnom, jer se ne može vratiti u prvobitni ravnotežni položaj (sl. 15).

Sl. 15. Poprečna stabilnost posude ovisno o mjestu robe: a - pozitivna stabilnost; b - ravnotežni položaj - brod je nestabilan; c - negativna stabilnost.

Stabilnost posude je izuzetno važna i stoga, osim svih teorijskih kalkulacija, nakon što je brod izgrađen, provjerava se pravu poziciju svog gravitacijskog mjesta pomoću iskusnog nagiba, tj. Poprečne nagibe broda pomicanjem opterećenja određene težine, nazvane krenbalastom.

Sl. 16. Dijagram statičke stabilnosti.

Dijagram statičke stabilnosti konstruiran je za svaki karakteristični slučaj opterećenja plovila i opisuje stabilnost plovila kako slijedi:

Sl. 17. Određivanje kuta peta i ograničavajuće dinamičke nagib prema dijagramu dinamičke stabilnosti.

Isti dijagram pokazuje kut dinamičkog nagiba od 0 DIN, definiran kao apscisa točke križanja oba grafa.

metakentrična visina mora imati pozitivnu vrijednost, kut zalaska sunca statike stabilnosti mora biti najmanje 60 ° i uzimajući u obzir zaleđivanje - najmanje 55 °, itd. Obvezno pridržavanje ovih zahtjeva u svim slučajevima utovara daje pravo da smatra da je brod stabilan.

Interakcija površine vode s posudom se ne smanjuje na očiglednu funkciju podnošenja, čime se plovilo nalazi u danom ravnotežnom položaju. Ova je funkcija osigurana djelovanjem nepokretne arkimedeanske sile koja se događa kada je brod uronjen u vodu. Osim toga, brod je podložan dinamičkim silama zbog kretanja u odnosu na vodu. Ove sile mogu se uobičajeno podijeliti na sile otpora tijela i hidrodinamičke sile elemenata za fin. Konačno, tijelo je podložno silama valova koji se šire po površini vode. Sve ove sile su neophodne za kretanje broda, a opisane su u nastavku.

3.2.1.1. Plovnost broda

U nedostatku vjetra i efekata valova, posuda se drži na površini vode kao rezultat balansiranja dviju sila: težine posude i arkimedejske sile uzgona. Točka primjene sile težine može se smatrati središtem mase plovila, uzimajući u obzir posadu i opremu. Međusobno uravnotežene sile moraju biti jednake i djelovati duž jedne ravne linije koja povezuje njihove točke primjene, pa je posuda na površini vode upijena dovoljno da zbroj pritiska vode na potopljenim dijelovima bude jednak težini posude i zauzima takav položaj da je geometrijsko središte potopljenog volumena pomicanje) nalazi se neposredno ispod središta njegove mase.

S redistribucijom mase u trupu posude, njegov položaj u vodi se strogo mijenja na takav način da je središte pomaka ispod središta mase.

Pravilno dizajnirana posuda trebala bi imati trup koji bi sa svim mogućim promjenama opterećenja osigurao da je gravitacija uravnotežena arhitektonskom snagom uzgona. Ova svojstva plovila nazivaju se uzgonom i prvi je uvjet za projektiranje plovila. U stvarnosti, nije dovoljno osigurati minimalnu plovnost plovila; za prevladavanje vjetra i efekata valova, izvanredne situacije, plovnost trupa postavljena je s velikom marginom. Istovremeno, što su ozbiljniji uvjeti za koje je plovilo projektirana, veća bi trebala biti rezerva uzgona, koja ovisi o visini slobodnog brijega.

Budući da je težina plovila jednaka težini vode koju rasipa trup, u brodogradnji je uobičajeno izraziti težinske karakteristike plovila u smislu pomaka, koji se karakterizira ili u jedinicama težine (tona, kilograma) ili u jedinicama volumena (kubni metara). U turističkoj praksi turistima ne određuju težinske karakteristike plovila ne geometrijskim proračunom potopljenog dijela trupa, već izravno vaganjem paketa s detaljima plovila na vagi. Pozornost je usmjerena na koncept "punog pomicanja trupa". Ta je vrijednost jednaka maksimalnoj količini vode koja se može pomaknuti trupom bez poplava, što je važan pokazatelj sposobnosti plovidbe broda koji karakterizira njezinu plovnost. Potpuno pomicanje turističkog jedrenjaka ne smije biti manje od tri puta izračunatog (korisnog) pomaka, tj. dopuštena ukupna težina plovila, posade i tereta.

3.2.1.2. Stabilnost brodova

Djelovanje vjetra i valnih sila dovodi brod izvan ravnotežnog položaja, određenog arkimedejskom silom. Kao rezultat toga, posuda postaje sklona u poprečnom i uzdužnom smjeru. Uzdužna kosina naziva se trim, poprečni valjak.

Sposobnost broda da izdrži ove sile umjereno odstupanjem od ravnotežnog položaja, kao i sposobnost vraćanja na prvobitni položaj pri uklanjanju sila za odstupanje, naziva se stabilnost broda.

Stabilnost je važna karakteristika plovila, ne samo da određuje svoju sigurnost, nego i jako utječe na takvu kvalitetu kao i na veliku brzinu. Fenomen role i oplate je neraskidivo povezan s načelom kretanja pod jedrenjem. Činjenica je da aerodinamičke sile vjetra, pridonoseći kretanju broda, nastaju na jedra, a potporna reakcija koja sprječava kretanje se nanosi na trup. Ove dvije sile su numerički jednake, ali razlika u točkama primjene dovodi do pojave zakretnog momenta, koji se mora nadoknaditi drugim parom sila koje rotiraju posudu u suprotnom smjeru. Takve sile nastaju kada se posuda odstupa od izračunatog slobodnog plutajućeg položaja. U ovom slučaju, armiđanska potisna sila pomaknuta je iz vertikale koja prolazi kroz središte mase posude, a zajedno s težinskom silom stvara trenutak sila koji sprečava daljnju rotaciju. Stupanj odstupanja plovila od položaja na jednoličnoj kobilici određuje se postizanjem ravnopravnosti momenta odstupanja i vraćanja snaga:

gdje je FR - rezultirajuća aerodinamička sila

H - visina točke primjene sile iznad točke primjene hidrodinamičkih sila (otprilike jednaka visini iznad razine vode)

P - težina plovila s posadom i opremom (pomak)

l je pomicanje središta pomaka u odnosu na središte mase.

U praksi jedrenja, najveća stabilnost obično uzrokuje poprečnu stabilnost, tj. brodska sposobnost izdržljivosti. Doista, lateralna komponenta aerodinamičkih sila (snaga pomaka) ponekad je znatno veća od uzdužne komponente (potisna sila), a dimenzije tijela u poprečnom smjeru (širina) mnogo su manja nego u uzdužnom. Stoga je pomicanje središta uronjenog volumena tijela (l) s valjkom relativno malo i ne može pružiti veliki moment sile otvaranja. Ovo je osobito važno za plovila s jednim trupom. Dakle, na turističkom gumenu i kajaku, praćenje plovidbenog čamca vrši se ne samo zbog pasivnog rada trupa broda, već i aktivnog kretanja posade, koja se, prebacujući na stranu vjetra, dodaje momenta povratnog napajanja vrlo značajnom udjelu, koja obično prelazi moment oporavka trupa samog trupa (slika, 3,23).

Ograničena poprečna stabilnost plovila s jednim trupom ne dopušta upotrebu vjetra potrebnog za kretanje i utječe na ograničenje njihove brzine. Stoga, turisti, jedrilice gotovo nikako ne koriste kajake u svom čistom obliku. Jednostavnim naknadnim ugradnjom, kajak se pretvara u trimarana, u kojem se plovci prebačeni u more pružaju značajan porast stabilnosti. Da bi se nadoknadio nedostatak stabilnosti trupa, dovoljno je opremiti kajak s plovcima kapaciteta 20 l, postavljenim 1 m od strane, tj. 1,5 m od DP. Kada je u potpunosti uronjen, takav plovak daje 30 kgm povratnog momenta.

Katamaranska shema broda pruža još veće mogućnosti za osiguranje otvaranja momenta. Katamaranom razvija najveću silu otvaranja u trenutku kada plovak prema vjetru izlazi iz vode. Istodobno, cijela snaga uzgona iz Archimedeana premješta se na lebdjelu plovku koja, s tipičnom širinom broda od 2 m, daje moment trupa od oko 100 kgm. Osim toga, posada ima sposobnost pomicanja na stranu vjetra u znatno većoj mjeri nego na brodovima različite vrste. Pomicanje jednog člana posade težine 80 kg na plovak prema vjetru osigurat će 160 kgm otvaranja. Maksimalni trenutak otvaranja takvog katamarana s jednim kormilom na brodu (260 kgm) tri puta je veći od gumenjaka. Sa jedrima površine od 7 četvornih metara. m. omogućuje vam da podnijeti oluju do 9 boda (20 m / s).

S takvim vjetrom postižu se granice čvrstoće strukture sklopivih posuda, a opasnost od prevrtanja povezana je u većoj mjeri ne s poprečnim, već uzdužnom stabilnošću.

Uzdužna stabilnost jedrenjaka jednostrukih trupa obično prelazi poprečnu, s obzirom na činjenicu da dugačak duljina broda omogućava premještanje točke primjene arkimedejske sile i težine posade u širokom rasponu. Međutim, poprečna stabilnost katamarana je toliko velika da može izdržati takvo opterećenje vjetrom, kada postoji opasnost od gubljenja prvenstveno uzdužne stabilnosti plovila na punim stazama. Ova opasnost za višepuljeće brodove pogoršava činjenica da njihovi trupovi obično imaju pomični oblik lukova, s malom razinom uzgona. Razlika takvih trupova na nosu dovodi do zakapanja u val i pojave dodatne hidrodinamičke sile, inhibirajući nos i pridonoseći kretanju broda kroz nos. Otvoreni trup oplatne posude (kanua), u takvoj situaciji, ulijeva se, a plovilo gubi svoju plovnost.

Očuvanje poprečne stabilnosti pomaže i činjenicom da se opasna oplata javlja kao posljedica djelovanja velike aerodinamične sile koja se odvija na oštrim stazama, što se lako može smanjiti tretiranjem listova ili mijenjanjem staze. Nasuprot tome, maksimalna sila za podrezivanje - sila potiska se razvija na prednjoj stazi, pri čemu se jedra teško otpuštaju. Stoga, prilikom projektiranja višeslojnih posuda s velikim površinama jedra, potrebno je pažljivo razmotriti uzdužnu stabilnost.

Sljedeće značajke dizajna doprinose povećanju uzdužne stabilnosti:

  • velika duljina trupa (lebde), omogućujući središte pomaka da se pomakne naprijed;
  • dovoljnu količinu pramca plovaka, omogućujući većini pomaka koncentriranje na vrhu i ne dopuštajući pokapanje plovaka u vodi;
  • drvo (tračnica koja doseže stražnje krajeve plovaka, što omogućuje pomicanje tima daleko u krmi);
  • smanjujući visinu jedra.

Valja napomenuti da premještanje jarbola na palubi plovila bez smanjenja njegove visine ne utječe na stabilnost jer je nagibni moment određen samo veličinom i utjecajem primjene aerodinamičkih sila. Rupa horizontalne sile koja proizlazi iz jedra jednaka je visini iznad površine vode i ne mijenja se kad se mjenja mjesto postolja mosta.

Izračunavanje parametara stabilnosti posude

Provjerite stabilnost dijagramom trenutka.

Određujemo korigirani trenutak uzimajući u obzir korekciju utjecaja tekućeg tereta s slobodnom površinom:

Mzl isp = 11272,5 + 418 = 11690,5 tm po otpadu

Mz2 isp = 11148.9 + 418 = 11566.9 tm po dolasku

Odgoditi vrijednost korigiranog trenutka okomito

oh line, dobivamo točku "A", položaj koji odgovara ispravljenoj metacentričnoj visini h1 = 2,55 m.

Točka "B" na krivulji graničnih trenutaka odgovara dopuštenom trenutku Mz SS = 20100 tm (201000 kN m) i dopuštena poprečna metacentarska visina h SS = 1,0 m.

Rezultati ispitivanja stabilnosti prema dijagramu dopuštenih statičkih momenta dani su u tablici 3.1.

Tablica 3.1 Rezultati ispitivanja stabilnosti na dijagramu dopuštenih statičkih trenutaka

Vrijednosti i njihove oznake, formule

Premještanje broda D

Trenutak u odnosu na glavnu ravninu Mz

Ispravljeni trenutak MzDisp = Mz + ΣΔmh

Dopušteni trenutak Mzdop

Razlika Δmh = Mzispr - Mzdop

Metakentarska visina bez utjecaja tekućeg tereta h0

Dopuštena metacentarska visina h

Metakentarska visina h

Ispitivanje stabilnosti vremena

Stabilnost plovila prema kriteriju vremena smatrana je dovoljnom ako je, najgore, u smislu stabilnosti, dinamički primijenjena varijanta opterećenja od trenja zavarivanja od tlaka vjetra Mv jednaka ili manja od nagibnog momenta MS, tj. ako je zadovoljen uvjet Mv

Tema 2. Rješavanje problema pomoću statičkih i dinamičkih dijagrama stabilnosti. Definicija nagibnih statičkih i dinamičkih trenutaka.

Rješavanje statičkih problema s nagibom prema statičkom dijagramu stabilnosti.

Pretpostavimo da trenutak M djeluje na brodukr., neovisno o zakretnom kutu. U dijagramu trenutka (slika 1), ona će biti predstavljena pravocrtnom linijom paralelnom osi apscisa, koja se preklapa s krivuljom povratnog momenta u točkama A i B.

Sl. 1 Određivanje statičkih kutova valjka prema dijagramu statičke stabilnosti.

Točke A i B su točke statičke ravnoteže, budući da održavaju ravnotežu trenutačnih i povratnih trenutaka. U točki A, kut pete odgovara stabilnoj ravnoteži, jer ako je posuda izvan ravnoteže, na bilo koji način povećavajući taj kut, moment nošenja bit će manji od obnavljanja i posuda će se vratiti u ravnotežni položaj. Ako se taj kut smanji, trenutak podizanja bit će veći od trenutka vraćanja, a posuda, pod utjecajem trenutačne razlike, također će se vratiti u ravnotežni položaj. Kod točke B, kut pete označava položaj nestabilne ravnoteže. Kada izađete s povećanjem kuta valjka, trenutak poguranja bit će više vraćanja i posuda će se preokrenuti. Kada ga izađete sa smanjenjem kuta valjka, trenutak zadebljanja bit će manji od trenutka oporavka, a posuda će ići u ravnotežu koja odgovara kutu kotrljanja. Dakle, samo kutovi pete na uzlaznoj grani statike dijagrama stabilnosti su kutovi statičke ravnoteže. Ako statički dijagram stabilnosti nije izgrađen za trenutke, ali za statičke stabilne ruke, kako bi se pronašao statički kut pete iznad nje, morate pronaći ručicu trenutka oporavka dijeljenjem trenutačnog trenja pomicanjem težine broda (to je sila jednaka veličini prema težinskom pomaku koji stvara moment oporavka jednako peta na kutu svitka).

Primjer: tonaža je 5 000 tona. Kao rezultat valjanja, 100 tona tereta prebacio se na ploču tako da se težište ovog dijela tereta pomakne s središnje ravnine za 5 metara. Tako je postojao trenutak zagušenja od 100 x 5 = 500 tm. Kada se posuda pomiče zbog pomicanja opterećenja pod određenim kutom, trenutak podizanja postaje isti kao trenutak vraćanja koji odgovara ramenu jednakom m. Stavljanjem tog ramena na osi ordinata i crtajući vodoravnu liniju na raskrižju s dijagramom statičke stabilnosti dobivamo kut peta.

Ako se na posudu primijeni maksimalni moment podizanja (s njegovim daljnjim povećavanjem, posuda će se prevrnuti), tada će odgovarajuća izravna crta dodirnuti statički dijagram stabilnosti u točki M(točke A i B će se spojiti na mjestu tangencije). Povijesni trenutak koji se podudara s njom zove se ograničavajući statički trenutak podizanja. Ova točka odgovara maksimalnom kutu pete. To je kut nestabilne ravnoteže. Brod može sigurno lebdjeti u nagnutom položaju samo pod kutovima valjanja, jer kod jednakih ili većih kutova uvijek postoje takve vanjske sile koje pomiču brod iz ravnotežnog položaja prema kutu zalaska sunca na grafikonu i preokrenut će se.

Rješavanje problema kod određivanja dinamičkih kutova valjka prema statičkoj shemi stabilnosti. Određivanje momenta dinamičkog previranja pomoću dijagrama statičke stabilnosti.

U slučaju utjecaja na brod dinamički primijenjenog trenutačnog sloja, stanje ravnoteže bit će jednakost ne tjelesnih i povratnih trenutaka, već ravnopravnost njihovih djela:

gdje je kut za valjanje koji odgovara kutu dinamičke ravnoteže.

Taj se kut može odrediti statičkim dijagramom stabilnosti, temeljem sljedećeg razmatranja. Integrati dani u formuli (2) su područja 0BDE i 0ACDE slika (Slika 2), omeđena desnim abciscima. Budući da je dvostruko osjenčano područje 0ADE uobičajeno za obje slike, možete izjednačiti područja trokuta 0BA i ACD. Dakle, kako bi se pronašao dinamički kut peta na dijagramu statičke stabilnosti, potrebno je nacrtati vodoravnu liniju koja odgovara momentu nagiba (ili njegovom ramenu) i okomitoj liniji kroz takvu točku, tako da su površine trokuta 0BA i ACD jednake.

Sl. 2 Određivanje kuta statičkog i dinamičkog valjka prema dijagramu statičke stabilnosti.

Kao što vidimo, za isti trenutak ukočenosti, kut dinamičkog valjka bit će mnogo veći od kuta statičkog valjka, tj. Dinamički primijenjeni trenutak pogona je mnogo opasniji nego isti u veličini, ali se primjenjuje statički. Najveći dinamički primijenjeni moment naginjanja koji brod još uvijek može izdržati prije prevrtanja određen je iz uvjeta izjednačavanja područja 0VA i ACD, tako da ne postoje područja bez nabora između trenutačnih i rekonstrukcijskih trenutaka (premještanje linije BD gore i dolje (Slika 3)).

Sl. 3 Određivanje graničnog dinamičkog momenta na dijagramu statičke stabilnosti.

Razlika između ograničavajućeg dinamičkog trenutka i neke manje veličine karakterizira dinamičku granicu stabilnosti.

Pri jedrenju broda u stvarnim uvjetima, obično ga utječu nekoliko trenutaka s različitim fizikalnim prirodom (od vjetra koji se neprestano puše, pada, valova itd.).

Brod pluta u početnom kutu valjka zbog pomaka opterećenja (statički moment). Djeluje dinamički primijenjeni trenutak, na primjer, iz skoka. Za jednostavnost pretpostavljamo da trenutačni potezi ne ovise o kutu pete. Flurry može djelovati na potopljenom brodu ili na vodenoj strani (sl. 4a i 4b). Sve konstrukcije izvode se na kutu valjka. Moment m1 odgođeno od trenutka M0. Vrijednosti i mjere se od podrijetla.

Sl. 4 Određivanje kutova statičkog i dinamičkog valjka istovremenim djelovanjem trenutaka od pomaka opterećenja i iz skoka.

U sl. 5 rješava problem određivanja ograničavajućih trenutaka. Na slici se može vidjeti da se tijekom djelovanja pada na potopljenoj ploči (Slika 5a) granični statički i dinamički trenuci mnogo veći nego kad se nanosi na ploču koja je izlazila iz vode.

Sl. 5 Određivanje graničnih trenutaka istodobnim djelovanjem pomaka opterećenja i skoka.

Brod pluta s početnim brodom od stalnog vjetra koji puše. Djelujući dinamički primijenjeni moment M1 (Sl.6). Zbog činjenice da su oba trenutka iste prirode, trenutak iz zatvora ne može se sažeti sa trenutakom iz vjetra koji neprestano puše, već ga može zamijeniti. Konstantan vjetar nestaje kao da odmah, a posuda ima rezervu potencijalne energije da ide istim kutom na suprotnu stranu. Iz ovog kuta izrađuju se sve konstrukcije. Pod djelovanjem skakutanja na strani leboarda (slika 6a) granični će momenti biti znatno manji nego kada se ponašaju na strani vjetra (sl. 6b), budući da u prvom slučaju potencijalna energija pomaže plovilu da preokrene plovilo, au drugom slučaju je potrebno nadvladati šum,

Sl. 6 Određivanje kutova statičkog i dinamičkog valjka uz istodobno izlaganje konstantnom vjetru i skoku.

Brod se ljulja na grubom moru s amplitude pitchinga.. Djelovao je zastoj ili dinamički primijenjeni trenutak različite prirode (sl. 7). Ako je brod sklon zagušenju (sl. 7a), tada ima potencijalnu energiju od bacanja do prebacivanja na drugu stranu, koja povećava energiju skoka i pomaže u preokretanju broda. Inače, napuhavanje mora prevladati energiju pitchinga. Stoga, u prvom slučaju, ograničavajuće trenutke su znatno manje nego u drugom.

Sl. 7 Određivanje graničnih trenutaka s istodobnim utjecajem na brod i valjak i šum.

Rješavanje problema na dijagramu dinamičke stabilnosti.

Ako trenutak pogona ne ovisi o kutu pete, tada će njegov rad biti jednak:

To jest, rad trenutačnog zavarivanja je linearna funkcija kuta svitka. Ako je kut peta 1 radijan, tada je trenutak zgušnjavanja jednako sam momenta. Rad trenutka oporavka jednak je:

Dinamički kut peta određen je na mjestu presjeka dinamičke dijagrame stabilnosti (rad povratnog momenta) i grafikona (izravnog) djela trenutačnog zavarivanja.

Statički kutovi valjka određeni su iz jednakosti trenutaka:

To jest, da bi se odredili kutovi statičkog i dinamičkog valjka, potrebno je izvući tangente na krivulju Tu paralelno ravnoj liniji Tkr.

Sl. Određivanje statičkih i dinamičkih kutova valjka prema dijagramu dinamičke stabilnosti.

Da bi se pronašao ograničavajući dinamički trenutak potrebno je izgraditi tangent dijagramu dinamičke stabilnosti (slika 9) iz podrijetla i izmjeriti ordinatu na udaljenosti od 1 radijera od podrijetla. Kako bi pronašli granični statički moment na dijagramu dinamičke stabilnosti od točke infleksije (točka A na Slici 9), izmjerena je udaljenost od 1 radijana i izmjerena udaljenost BC od ravne linije AB paralelno s x-osi.

Sl. Određivanje graničnih trenutaka dijagrama dinamičke stabilnosti.

Gore spomenuti problemi na kombinaciji statički i dinamički primijenjenih trenutaka također se mogu riješiti dijagramom dinamičke stabilnosti (Slika 10).

Sl. Određivanje ograničavajućeg dinamičkog momenta u nazočnosti valjka od dodatni statički primijenjeni moment.

Određivanje momenta držanja, Nm

Opće informacije o stabilnosti dizalice

Stabilnost je sposobnost dizalice kako bi se suprotstavilo njegovim nagibima od snage gravitacije podignutog opterećenja, vjetrovitog opterećenja, mrtve težine dizalica, dinamičkih opterećenja i nagiba.

Stabilnost dizalice određuje se za najnepovoljnije radne uvjete.

Preokrenuti rub je linija prema kojoj može doći do bucklinga.

Pri provjeravanju stabilnosti odredite koeficijent stabilnosti stroja i usporedite ga s važećom vrijednošću.

Mu - trenutak vraćanja

MODA - prijelomni trenutak.

Za dizalice određuju teret i vlastitu stabilnost stroja i uspoređuju ga s dopuštenim vrijednostima pri podizanju maksimalnog opterećenja, uzimajući u obzir sve dopuštene utjecaje (nagib, vjetar, inercija).

Ku 1.15 (uključujući sva opterećenja)

Ku 1.4 (uzimajući u obzir osnovna opterećenja)

Izračun stabilnosti izrađen je za sljedeće slučajeve: kada dizalica radi s opterećenjem (stabilnost opterećenja), neradnom stanju (vlastita stabilnost), iznenadnim oslobađanjem opterećenja od dizalice (opterećenja), instalacijom (demontaže) dizalice.

Stabilnost tereta je sposobnost dizalice da se odupre djelovanju svih vanjskih opterećenja, koje ga nastoje oboriti na bum.

Vlastita stabilnost je sposobnost dizalice da se odupre djelovanju tereta kada nije u uporabi, uzimajući u obzir nagib staze i snagu vjetra, koji ima tendenciju naginjati dizalicu u smjeru suprotnom od strelice.

Opisati stabilnost koeficijenata tereta korištenjem dizaliceg i vlastitiGSS održivost, definirana pravilima i formulama.

Stabilnost tereta provjerava se za maksimalni i minimalni odlazak.

Intrinzična stabilnost dizalica s preokretanjem mjenjača kontrolira se kada je bum najveći dopušten doseg.

Stabilnost dizalica s podešavanjem promjena dosega utvrđuje se za položaj kada se bum podigne do minimalnog odstupanja.

Po pravilima Gosgortekhnadzora propisuje se popraviti dizalice s protuprovalnim uređajima na tračnicama po završetku rada U ovom slučaju, sila pričvršćenja za tračnice nije uzeta u obzir prilikom izračunavanja vlastite stabilnosti. Ona ide do granice stabilnosti dizalice.

1. Pročitajte opće informacije o održivosti strojeva.

2. Odredite vrijeme držanja (vraćanja) dizalice.

3. Odredite točkaste točke:

- od inertnih sila koje nastaju tijekom dizanja

- od snage vjetra koji djeluje na dizalicu

- od snage vjetra koji djeluje na opterećenje

- od sile inercije koje proizlaze iz kretanja dizalice s opterećenjem.

4. Utvrditi stabilnost dizalice koja djeluje na vodoravnoj platformi uz sudjelovanje samo glavnih opterećenja.

5. Odrediti teret i svoju stabilnost dizalice.

6. Izvući zaključke.

7. Odgovorite na testna pitanja.

Metoda izračuna:

Određivanje momenta držanja, Nm

gdje gcr - težina dizalice, N. (G = m g)

b - udaljenost od osi rotacije dizalice do ruba reza, m

C je udaljenost od osi rotacije do težišta dizalice, m

h1 - visina gravitacije, m

α - nagib kuta dizalice, tuča

2. Definicija nagibnih momenta, Nm

Trenutak opterećenja:

gdje gg - težina najvećeg radnog opterećenja, N

a - udaljenost od točke suspenzije do osi rotacije, m

Trenutak inertnih sila koje proizlaze iz podizanja tereta:

Mgr in = Gg (a - b)

Gdje je V brzina dizanja (spuštanja) tereta, m / s

t je vrijeme nestabilnog načina rada, s

Trenutak snage vjetra:

na dizalici: Mu cr = Fu cr H

Mu cr =

Mu gr =

Gdje fu - sila vjetra koja djeluje na dizalicu (teret), N

p - tlak vjetra, N / m 2

Ki - aerodinamički koeficijent otpora

Ki = 1,4 - za tijelo rešetke (dizalica)

Ki = 1,2 - za čvrsto tijelo (opterećenje)

H i H1 - ramena opterećenja vjetra na dizalici i teretu, m

Kr omjer rešetke

Kr = 1 - za čvrstu (teret)

Kr = 0,3 - 0,4 - za tijelo rešetke (dizalica)

S - područje drenaže dizalice (teret), m 2

Trenutak inertnih sila koje proizlaze iz kretanja dizalice s opterećenjem:

gdje v1 - brzina kretanja dizalice, m / s

t1 - vrijeme nesigurnog rada dizalice, s

h1 - visina težišta dizalice, m

h je udaljenost od nosive površine do točke ovjesa opterećenja, m

Trenutak centrifugalnih sila koje proizlaze iz rotacije rotacijskog dijela. Mu - zanemaren.

3. Utvrditi stabilnost dizalice koja djeluje na vodoravnoj platformi uz sudjelovanje samo osnovnih opterećenja:

K Y1 = 1,4

Uvjet je ispunjen (nije zadovoljan)

4. Odredite stabilnost tereta dizalice:

≥ 1.15

Uvjet je ispunjen (nije zadovoljan)

5. Utvrdite vlastitu stabilnost:

Kv3 = ≥ 1.15

Uvjet je ispunjen (nije zadovoljan)

Zaključak: (odražavaju moguće načine povećanja stabilnosti dizalice, posebno u slučaju kada se ne provodi barem jedno ispitivanje).

TIPPING MOMENT

Morska enciklopedijska referenca. - L.: Brodogradnja. Uredio je akademik N. N. Isanin. 1986.

Pogledajte što je "TIPPING MOMENT" u drugim rječnicima:

prijelomni trenutak - [Y.N.Luginsky, M. S. Fesi Zhilinskaya, Yu.S.Kabirov. Engleski ruski rječnik elektrotehnike i elektrotehnike, Moskva, 1999.] Teme elektrotehnike, osnovni koncepti EN osvjetljavanja momentalno momentovertni moment... Referentna knjiga tehničkog prevoditelja

moment za nagibanje - rus moment naginjanja (m) eng nagibni moment moment (m) de renversement deu Kippmoment (n) spa par (m) de basculamiento... Sigurnost i zdravlje na radu. Prijevod na engleski, francuski, njemački, španjolski

Momčad za prevrtanje kotača - Mop Trenutak nekoliko sila koje djeluju u poprečnoj ravnini kotača, primijenjene na kotač s bočne strane automobila. [GOST 17697 72] Tema automobila, valjkasti kotači Opći pojmovi, vanjske sile, trenuci i reakcije primijenjene na kotač... Tehnički prevoditelj's Reference

prijelazni moment stvoren opterećenjem maksimalne težine - M.m. Proizvod nominalnog opterećenja Qnom i odstupanje od ruba ruba za točenje LR M.m. = QnomLr. [GOST R 52064 2003] Teme opreme za podizanje i transport. ostali Opći uvjeti parametara i dimenzijske karakteristike liftova... Referentna knjiga tehničkog prevoditelja

Nagibni moment kotača - 40. Momčad za nagibanje kotača. Vidi crtu za termin 37 Izvor: GOST 17697 72: Automobili. Valjanje kotača Uvjeti i definicije izvornog dokumenta... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

prijelomni moment stvoren opterećenjem maksimalne mase MOM - 164 nagibni moment nastao opterećenjem maksimalne mase Mo.m. Proizvod nominalnog nosivog kapaciteta Qnom i odstupanja od ruba rebra Lp Mo.m = QnomLp Izvor: GOST R 52064 2003: Dizala s radnim platformama. Uvjeti i...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

Maksimalni zakretni moment (moment prevrnutosti) AC motora je 2,16. Najveći zakretni moment AC motora Najveći zakretni moment koji je motor razvio na svojoj radnoj temperaturi i nazivnim vrijednostima napona i frekvencije, bez oštrog smanjenja frekvencije...... Rječnik - referenca pojmova i standarda

maksimum (nagib) momenta Tb - 3.4 najveći zakretni moment (nagib) Tb (zakretni moment): Najveća vrijednost okretnog momenta u stabilnom stanju koju je razvio motor bez oštrog smanjenja brzine pri nominalnim vrijednostima napona i frekvencije. Ova definicija...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

Sinkroni moment naginjanja - 2.17. Sinkroni nagibni zakretni moment najveći je okretni moment razvijen od strane sinkronog motora pri radnoj temperaturi, sinkronoj rotacijskoj frekvenciji i kod nominalnih vrijednosti napona, frekvencije napajanja i uzbude. Izvor: GOST...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije

teretni moment - teretni moment: proizvod vrijednosti najvećeg odstupanja manipulatora i odgovarajuće vrijednosti ukupne težine radnog tijela, rotora i opterećenja. Izvor: GOST R 52291 2004: Šumski utovarivači. Radni manipulator opreme...... Rječnik pojmova regulatorne i tehničke dokumentacije