Dubina vode poduprta

Najveća zbirka eseja

Možete upotrijebiti pretraživanje za gotove radove ili dobiti pomoć pri pripremi novog eseja o gotovo svakom predmetu. Sažetak možete dodati u bazu podataka.

gdje je H glava ispred cijevi, m;

četvrtak - visina cijevi u svjetlu, m.

Prihvaćamo maksimalnu maksimalnu brzinu protoka za određivanje promjera cijevi, tj. Ispuštanje oluje jednako 4,24 m3 / s. Prihvaćeno za odabrani promjer protoka cijevi (1,5 m) i brzinu vode na izlazu (3,9 m / s) prema tablici. IV [2], stranica 26.

Kritična brzina Vcr, m / s, određena je formulom:

gdje Vss - brzina u komprimiranom dijelu, m / s.

Kritična dubina hcr, m, određena je formulom:

gdje je g ubrzanje gravitacije, m / s2.

Dubina vode u komprimiranom dijelu hc, m:

Izlazna voda ispred cijevi određena je formulom H, m:

gdje je φ koeficijent brzine za konusnu vezu 0,97.

Provjerit ćemo odabranu cijev za visinu cjevovoda preko formule (7):

Izvršite test kapaciteta odabrane cijevi. Kapacitet cijevi Qc, m / s3, kada je način bez tlaka određen formulom:

gdje je w područje komprimiranog dijela u cijevi, m2, što je određeno iz sl. I [2] str 13 iz omjera hc / d = 0,38. Iz ovog grafikona može se vidjeti da ω / d2 = 0.29. Prema tome, wc = 0,65 i prema formuli (12):

Izaberite jednu cijev s promjerom od 1,5 m.

2.5. Izračunavanje rupa u cijevima, uzimajući u obzir akumulaciju vode u strukturi

Akumulacija se uzima u obzir u svim slučajevima izračuna prevladavajućeg otjecanja snijega. Kao rezultat akumulacije vode ispred cijevi nastaje ribnjak. Vrijeme prolaska vode kroz cijev povećava se u odnosu na trajanje poplave, zbog čega se izračunati protok ispuštanja u Qc strukturi smanjuje u usporedbi s maksimalnom brzinom protoka od Qp, što dovodi do značajnog smanjenja otvora cijevi. Izračun se vrši prema otjecanju oluje pod uvjetom Qc ≥ Qt, gdje Qt prema formuli (3) iznosi 1.9 m3 / s, a Qc prema formuli (1) iznosi 4.24 m3 / s. Uvjet je ispunjen.

Postupak za određivanje procijenjenog protoka pražnjenja u strukturi, uzimajući u obzir akumulaciju, je sljedeći:

1. Izračunajte volumen protoka W, m3, prema formuli:

gdje je acha intenzitet tuširanja po satu, ovisno o olujnom području i vjerojatnosti prekoračenja maksimalnih protoka izračunate poplave, mm / min. Prema tablici. XV.2 [1] sat = 0,89;

φ je koeficijent redukcije određen formulom (2). φ = 0,5;

kt je prijelazni koeficijent od intenziteta tuširanja za sat vremena do intenziteta tuširanja za procijenjeno trajanje. Prema tablici. XV.3 [1] kt = 1.39.

Dubina vode poduprta

Poglavlje XIII. MALO VODEĆE UMJETNOSTI STRUKTURE

Prije toga, u izgradnji, osim za okrugle i pravokutne, koriste cijevi s različitim obrisima rupa: kanala, polukružnog, ehalnog i trokutastog. Osim betona i armiranog betona, materijali za cijevi bili su: kamen, cigla, metal i drvo.

Sl. XIII-4. Rezovi pojednostavljenih savijanja (uzduž osi cijevi): a - u obliku zvona s konusnom ulaznom vezom; b - konusni, izrezani u ravnini padine nasipa

Iz kartice. XIII-1, može se vidjeti da vrijednosti podzemnih površina i brzina mogu biti značajne. Kao posljedica toga, iza cijevi, potreban je uređaj za pojačanje za dolje, kao i pažljiva konsolidacija nasipa zemlje kako bi se izbjegla filtracija vode pod pritiskom kroz tijelo.

Zbog nedovoljne konsolidacije tla na nasipu na cijevi (sl. X111-6), kada je razina podvodne vode manja od izračunatog, zbog filtrirane sufzije tla, došlo je do katastrofalne erozije nasipa s potpunom sigurnošću same cijevi.

U inozemstvu, u zemljama s izuzetno olujnim otjecanjem, osobito u planinskim uvjetima, gdje su poplave kratke, fordovi su naširoko koristi na cestama, čak i uz teški promet, kao što je na ulici Damask-Aleppo u Siriji. Prema B.F. Perevoznikovoj, takav tip strukture također je široko korišten u Nepalu; konstrukcija takvog okretaja je shematski prikazana na sl. XIII-7.

Dubina vodonosnika

Prvi zadatak u stečenom području je utvrditi dubinu podzemnih voda. Uostalom, potrebno je ne samo za osobnu potrošnju u dači, već iu velikim količinama za izgradnju kuće i gospodarskih objekata u budućoj dahi. Ova dva zadatka mogu se riješiti istodobno samo s određenim rezervacijama. Na primjer, gornji sloj može dati vodu samo za ekonomske potrebe, čak i nakon kipuće kakvoće uzrokuje zabrinutost. Na kojoj će se dubini bušotina napuniti vodom prikladna za potrošnju, bez dodatne obrade, koja se raspravlja u ovom članku.

Podzemne vode

Slika 1. Izgled vodonosnika i izolacijskih vodonepropusnih slojeva tla

Podzemni vodonosnik se nalazi neposredno ispod tla, tzv. Gornji sloj. Nastali su od odmrznute i kišne vode koje su prodrle u tanak sloj labavog tla i stoga se praktično ne filtrira. Često je zasićena otopljenim gnojivom iz polja i ljudskim i stočarskim otpadom iz obližnjih farmi. Kvaliteta vode može se koristiti samo za tehničke potrebe i zalijevanje vrta u zemlji.

Takav vodonosnik može se dogoditi na dubini od 2 metra u srednjim razdobljima, a često dolazi na površinu u proljeće i jesen. Na tim mjestima, izgradnja zgrada i struktura pod velikim pitanjem zbog nestabilnih tala. Prije donošenja odluke treba pažljivo proučiti kartu hidrogeološke situacije u razvojnom području.

Sl.2. Primjer hidrogeološke karte

Na primjeru na slici 2 prikazana je karta s istaknutim istraženim rezervama podzemnih voda, njihova svojstva, vrste unosa vode i dubina s karakteristikama vode.

Na takvim mjestima poželjno je napustiti građevinu zbog bliske podzemne vode, ili koristiti varijantu temelja i bušiti vodeće bušotine.

Tipični predstavnik uređaja za usisavanje vode u dači za gornje navodnjavanje je bunar s dubinom do 10 metara. Takav uređaj nije ograničen samo na izbor - vrlo je čest opcija Abyssinijansko dobro. Njegova prednost je korištenje ručne pumpe za ispumpavanje vode, što omogućuje da se koristi u odsustvu struje.

Drugi horizont pijeska

Alluvialna tla koja se sastoji od mješavine pijeska i vodonepropusnih glina može poslužiti kao supstrat za gornji sloj podzemnih voda. Obično ovaj sloj nije snažan i ima nisku propusnost vode. Glavna izmjena vode s gornjim slojem vode događa se kroz razlomljene zone i greške s prevladavajućim sitnim pijeskom. Mogućnosti filtriranja ovog sloja su ograničene i ovise o njegovoj debljini i sastavu. Stoga je potrebna provjera vode iz njega u laboratoriju Vodokanala.

Voda u sloju može biti podignuta, tj. Pod pritiskom u njemu, zbog viška susjednih razina iznad točke usisavanja na mjestu.

Količina podzemnih voda koju drugi sloj može napajati je od 7 do 30 metara. Štoviše, što se više vode uzima iz veće dubine, to je vjerojatnije da će jažica imati dovoljno čistu vodu koja daje život, što je pogodno za korištenje u zemlji nakon kuhanja.

Bušenje do takve dubine može se obaviti i ručno, a moguće je da bušotina teče s vodom koju podupire unutarnji pritisak vodonosnika. Izbor je vaš, ali profesionalci će to učiniti bolje.

Tipični predstavnik uređaja za unos vode na takvim vodonosnicima jest dobro - bušotina ili debla prosječnog promjera (108 - 168 mm). Takvi unos vode u vikendu podliježu licenciranju i moraju biti pod stalnom kontrolom države.

Duboke (artesijske) vodonosne formacije

Imati artesijansko dobro u zemlji je san svakog vlasnika. Treba napomenuti - san je teško ispuniti. U skladu sa zahtjevima Zakona o podzemlju, takav unos vode podliježe obveznom licenciranju, a zona sanitarne zaštite bunara je najmanje 30 metara od njega u bilo kojem smjeru. Dakle, zona isključenja bit će oko 40 hektara, a na ovom području zabranjuje se bilo koja vrsta gospodarske aktivnosti. Hoće li vam ta zemlja biti prodana - veliko pitanje i koliko će to koštati? Iako puno mjesta u Rusiji.

Moguće je odabrati pri rješavanju problema - za bušenje kolektivnog artesijskog unosa vode u malom selu, a troškovi neće izgledati pretjerano.

U tom slučaju, dubina bušotine može varirati od 70 do 200 metara, a prilično je uobičajena praksa da se probije u takve horizonte. Kvaliteta vlažnosti koja daje život od takvih bušotina, u pravilu je vrlo visoka, prozirna i ukusna, što ne iznenađuje takvom debljinom filterskog sloja. Hidrogeološka karta područja može pružiti informacije o značaju i kvaliteti vode u spremniku.

Zasebno vrijedno spomenuti je šljunkoviti vodonosnik. Bušenje takvog okruženja je vrlo teško, a najproduktivniji je proces pranja. Ali, ako se upotrebljavaju glinene smjese, začepljenje bušotine je vrlo značajan i zahtijeva produljeno nakupljanje, čak i ako je voda poduprta unutarnjim pritiskom u spremniku. Kvalitativno otvoren rezervoar daje dobar debit i ukusnu vodu.

Određivanje blage vode

Prije svega, morate koristiti metodu promatranja. Prisutnost podzemne vode s plitkom dubinom može se identificirati sljedećim značajkama:

  • zadebljanje magle na određenim mjestima na mjestu u mirnom jutarnjem satu omogućit će određivanje vodonosnika blizu površine;
  • stijenka komaraca na mirnoj večeri označit će vodu blizu vikendice;
  • na mjestima na kojima raste biljke papra, štafete i druge biljke koje vole vlagu, jasno će pokazati da je voda blizu površine na mjestu.

Možete odrediti prisutnost vode na tradicionalan način, na primjer:

  • stavite dio silikagela (prethodno upotrijebljeni sol, plavi vitriol i drugi desikant, do granuliranog šećera i drugih materijala) u posudu za posudu i pažljivo vagati;
  • zamotajte posudu u krpu i pokopajte ga na obećavajućim mjestima do dubine od oko 0,5 metara;
  • uklonite je u jednom danu i ponovno izmjerite;
  • izmjena težine može se procijeniti na količinu apsorbirane vlage, dakle - za određivanje prisutnosti vode;
  • ako koristite nekoliko lonaca, stavljajući ih na mjesto, mogu se zaključiti određena promatranja o mjestu bušenja bušotine u zemlji.

Hidrogeološka karta površine istraživanja, koja se može naći na mreži ili u lokalnim organizacijama uključenim u bušotine, pomoći će u saznanju o izgledima za vodoopskrbu.

Međutim, najtočnija informacija o dubini podzemnih voda je istraživačko bušenje. Pogotovo ako se koristi jezgra metode koja omogućuje ne samo određivanje prisutnosti vode na mjestu, već i određivanje sastava tla iz nadoknadivih jezgri. Koliko dobro može dati vodu određuje se ispitivanjem crpke.

Slika 3. Eksplozivno bušenje vodom pomoću instalacije klipa

Izbor metode bušenja, odabir opreme za pumpanje i pročišćavanje vode, kao i projektiranje bušotina, ovisi o dubini podzemnih voda.

Važno pitanje je očuvanje vodenih horizonta, sprečavajući njihovo miješanje. Ako se bušenje izvodi na drugom sloju pijeska, potrebno je poduzeti mjere da se spriječi slobodan protok vode iz vodovodne cijevi u vodonosnik pokraj njega. Da biste to učinili, trebate organizirati skakačicu od glina.

Nakon što je kućište ojačano šljunčanim punjenjem šupljine između zidova bušotine i cijevi, trebate postaviti čep od blata u istom prostoru. Da biste to učinili, razrijedite glinu do konzistencije tekućeg kiselo vrhnja i ulijte ga u interwall prostor. Koliko je otopina dovoljna za oblikovanje pluta s visinom od 1,0-1,5 metara, ovisi o promjeni promjera kućišta i bušotine. Sličan zatvarač uvijek se nalazi između pješčane i vapnenca vodeće slojeve, ako nastavite bušenje na artesian razini.

5.3. Hidraulički proračun malog armiranog betona

presjek pravokutnog mosta

Pretpostavljajući da se protok vode u zgradi javlja prema shemi neotkrivenog prolijevanja, otvaranje mosta određuje se formulom

gdje je rupa mosta, m;

-procijenjena potrošnja od jedne posto vjerojatnosti viška, m 3 / s;

-ubrzanje slobodnog pada, m / s;

-omjer kompresije protoka (može se prihvatiti u projektu);

-procijenjena stopa protoka vode u zgradi,

ovisno o vrsti učvršćivanja kanala (tablica 7);

Dopuštene (ne zamućene) prosječne brzine protoka

voda za umjetna utvrđenja, krevet, m / s

Prosječna dubina protoka, m

Jednostruka oplata na mahovinu klesanog kamena veličine 15 cm.

Isto, od kamene ploče u veličini od 20 cm.

Jednostruka oplata na slomljenom kamenu od 20 cm.

Rezultirajuća rupa pri izračunatoj brzini mosta zaokružuje se na najbližu tipičnu standardnu ​​vrijednost. Prema standardnoj veličini otvora, brzina protoka ispod mosta određena je pri procijenjenoj brzini protoka prema formuli (20)

gdje je prihvaćena standardna vrijednost standardnog raspona. Preostala slova su ista kao u formuli (19).

Prema brzini pročišćene vode, dubina vode ispod mosta određena je pri procijenjenoj brzini protoka

gdje je brzina protoka vode ispod mosta, prilagođena formulom (20), m / s.

Dubina vode prije mosta (količina otpadne vode) pri procijenjenoj brzini protoka jednaka je

Određena brzinom protoka i dubinom vode ispod mosta pri maksimalnoj brzini protoka, vjerojatnost od 0,33% prema formulama

gdje - brzina protoka vode ispod mosta pri maksimalnoj brzini protoka, vjerojatnost od 0,33%;

maksimalna potrošnja, m 3 / uz vjerojatnost od 0,33%;

prihvatila standardnu ​​mostnu rupu;

q- ubrzanje gravitacije, m / s 2;

dubina vode ispod mosta kod maksimalnog protoka;

Kako bi se izbjegla erozija kanala ispod mosta, potrebno je ispuniti uvjet.

Ako se to stanje ne promatra, otvaranje mosta bi se trebalo povećati na najbližu tipičnu, a hidrauličke vrijednosti treba preračunati pomoću formula (19-24).

Dubina vode ispred mosta (količina otpadne vode) pri maksimalnoj brzini protoka određuje se izrazom

gdje dubina vode ispod mosta pri maksimalnoj brzini protoka, m

Nadalje, dostatnost visine nasipa umjetne strukture ispituje se pod tri uvjeta:

1) visina obale nasipa ne smije biti manja od 0,5 m iznad nagnute razine pri maksimalnoj brzini protoka, a visina nasipa mora biti najmanje

gdje visina gomile, m;

dubina vode poduprta maksimalnoj brzini protoka, m;

0,5 tehnička pričuva;

2) visina nasipa, određena visinom konstrukcije, raspon i veličina omotnice pri procijenjenoj brzini protoka ne smije biti ispod

gdje je dubina podloge vode, m pri procijenjenoj brzini protoka;

0,75-visina dna nadgrađa iznad površine podloge vode (veličina premošćivanja mostova) u dionici njezina ulaza u strukturu pri procijenjenoj brzini protoka m;

- visina gradnje raspona, m;

udaljenost od ruba kolnika do željezničke noge, m; u projektu može biti jednako 0,8 m;

3) visina nasipa određena visinom zgrada nadgradnje i veličina omotnice uz maksimalnu brzinu protoka ne smije biti manja;

gdje je dubina podloge vode ispred konstrukcije pri maksimalnoj brzini protoka, m;

0,25-visina dna nadgrađa iznad površine poduprtane vode u poprečnom dijelu njegova ulaza u strukturu (veličina premošćivanja mostova) pri maksimalnoj brzini protoka m;

Preostali znakovi slova su isti kao i gore. Visina zgrade tipičnih raspona navedena je u Tablici 3.7-3.8 Dodatka 3.

Izračunavanje rupa malih mostova (praktični broj radnog mjesta 19)

Stranice posla

Ulomak teksta djela

Praktični rad 19

Izračunavanje rupa malih mostova

Dizajn malih mostova uključuje sljedeća pitanja: utvrđivanje osnovnih podataka za dizajn; izračun procijenjenog protoka Qp; određivanje dubine vode ispred mosta; definicija rupa i duljina mosta; određivanje minimalne visine mosta.

Prva dva pitanja smatraju se praktičnim radom 18.

Ovaj rad raspravlja o mogućnosti izračuna mosta s slobodnim protokom vode.

1. Određivanje dubine vode prije mosta

Dubina vode ispred mosta (H) ovisi o brzini strujanja ispod mosta. Stope protoka pod malim mostovima, u pravilu, premašuju dopuštene brzine tla za riječni sloj. Stoga, kako bi se spriječila erozija kanala ispod mosta, u takvim uvjetima moguća je željena vrsta pojačanja i moguća dubina struje ispred mosta. Tablica 19.1 određuje dopuštenu brzinu za vrstu pojačanja V prihvaćene.dodatni. Maksimalna brzina ispod mosta bit će u komprimiranom presjeku protoka Vs. Potrebno je 10% više Vdodatni:

Dubina vode ispred mosta:

gdje je g ubrzanje zbog gravitacije (9,81 m / s 2).

Tablica 19.1 - Dopuštene količine protoka za utvrde

Dubina vode poduprta

gdje je H najveća dubina na nižoj točki živog dijela na izračunatoj razini podvodnih voda, m;

m1, m2, il - strmina padina stabla i nagib.

Osim procijenjene potrošnje Qc prema formuli:

gdje Q1 - maksimalni protok kišnice, m3 / s, određen formulom (1);

Wpr - volumen akumulacijskog jezera prije gradnje, m3, izračunava se pomoću formule (14);

W je obujam odvodnje oluje, m3, izračunat formulom (13);

Kr - koeficijent uzimajući u obzir oblik izračunatog hidrografa poplava. Za područja koja nisu monsuna, ona je 0,7.

Tablica 2.1. Određivanje procijenjenih troškova ispuštanja za različite vrijednosti H.

4. Prema podacima hidrauličnih karakteristika tipičnih cijevi (Tablica IV [2], 26), prikazana je shema kapaciteta Qtr = f ∙ (H) cijevi ove rupice i perkolacijskog modula i Qc = f (H) prema tablici 2.1. Potrebni izračunani protok ispuštanja, uzimajući u obzir nakupinu Qc i veličinu povratnog pritiska H, ​​odgovara točki križanja dvaju grafikona Qc i Qtr.

Za cijevi promjera 1,5 i 2 m, veličina udaljene vode je ispod dopuštene vrijednosti, tj. Cijevi djeluju u slobodnom protoku. Ostavite promjer cijevi 1,5 m.

2.6. Određivanje visine nasipa iznad cijevi i dužine cijevi.

Minimalna visina nasipa na gornjem rubu uzima se prema formuli Hnas (min), m:

gdje je - visina cijevi u svjetlosti, m, tt = 1,5 m;

δ - debljina stijenke cijevi, m, δ = 0,14 m;

Δ je minimalna debljina dopunjavanja iznad cijevnih spojeva, za sve vrste cijevi na automobilskoj i gradskoj cesti jednakoj 0,5 m (brojeći od vrha cijevi do dna pločnika) [3];

hd.o. - debljina kolnika, m, h.do. = 0,8 m

Duljina cijevi na stalnom nagibu nasipa padine, L, m:

gdje je Bzp - širina kolosijeka, m, za kategoriju III Bzp = 12 m;

Hsp - visina ceste za ceste, m uz uzdužni profil Hzp = 3,25 m;

m - polaganje nagiba, m = 1,5;

sin α - kut križanja osi ceste s osi cijevi, sin 900 = 1.

3. Izrada površinske drenaže na dionici ceste a / d.

Projekcijsko cestovno podnožje podignuto je na suhim mjestima s brzim protjecanjem površinske vode, a podzemna se voda duboko smješta, stoga prihvaćamo bočne kanale trokutastog poprečnog presjeka s dubinom od najmanje 0,3 metra od površine zemlje. Strmost padina ovakvih jaraka je 1: 4 i manje, što omogućava vozilima mogućnost sigurnog izlaza s nasipa. Od PK 23 + 00 do PK 28 + 00, kvasice mogu biti nezadovoljne, jer nasip je prilično visok. Od računala 28 + 00 do PC 33 + 10, kvačice su postavljene paralelno s rubnikom kolnika ceste, tj. Nagibom od 15.

Odredite dubinu vode u kiveti na 0,9 m. Odredite područje protoka ω, m, prema formuli:

Izrada malih prometnica (str.1 od 6)

Rad sadrži 27 tablica objašnjenja, 14 tablica, 6 slika, 3 crteža, 8 izvora.

U radu se bavi projektiranje sustava odvodnje i odvodnje.

Ugljen, slamnati, vodonosni, projektni otjecanje, kanalizacija, unutarnja dubina, preljev, komprimirani dio, horizont podvodne vode, mali most, vodena glava, rupa za most, visoravni jarak, jarak.

U tijeku rada izračunat je izračun protoka vode, na temelju kojeg su izračunati kružni i pravokutni propusti, određeni su mali mostovi prema shemi sheme I i III, određena brzina protoka, glavni parametri poprečnog presjeka i vrsta armature na cesti. Za svaki kanalizacijski i kanalizacijski objekt riješeni su dizajnerski problemi.

sadržaj

1. Karakterizacija slivnog područja 3

1.1 Određivanje slivnog područja 3

1.2 Definicija glavne nagiba loga 4

1.3 Određivanje nagiba trupca u zgradi 5

Određivanje polaganja nagiba stabla u zgradi 5

1.5 Određivanje dubine drveta 6

1.6 utvrđivanje koeficijenata šumarstva, bogging 6

2. Definicija procijenjenog protoka u objektima 8

2.1 Izračun istjecanja morske vode 8

2.2 Izračunavanje protoka vode od taline 9

3. Hidraulički proračun propusta 11

3.1 Namjena i odabir otvora za okrugle propuste 10

3.2 Namjena i odabir otvora pravokutnih propusta 10

3.3 Određivanje dužine propusta 13

3.4 Dodjeljivanje maksimalne visine nasipa na cijevi 14

Izračunavanje jačanja kanala i nagiba na propustima 15

3.6 Projektiranje cijevi propusta 16

3.7 Definicija horizonta horizonta 17

4. Hidraulički proračun malog mosta 19

4.1 Uspostava protoka vode ispod mosta 19

4.2 Definicija rupa i visine mosta 21

4.3 Određivanje razine prašine 24

5. Hidraulički proračun ceste na cesti 25

5.1 Određivanje slivnog područja 25

5.2 Izračunavanje ukupnog protoka 25

5.3 Određivanje glavnih parametara cesti na cesti 25

5.4 Odabir vrste armature 26

5.5 Izgradnja ceste na cesti 26

Reference 28

1. Karakterizacija slivnog područja na PK21 + 45

1.1 Određivanje slivnog područja.

Područje slivnog područja određeno je pomoću papira za praćenje i grafikona papira. Dobiveni plan opskrbe (na ljestvici karte) je postavljen na list papira. Bilježimo i prepričavamo cijeli četvorni centimetar (N 1) koji odgovara planu. Na preostalom dijelu plana drenažnog bazena bilježimo i preračunavamo broj kvadrata jednakih 0,5 x 0,5 cm (N2), a zatim ponovno izračunajte preostali nepotpuni kvadrati veličine 0,5 x 0,5 cm (N3). Slivno područje određeno je formulom (str.10 [1]):

gdje g1 je područje (na skali karte) 1 cm 2, jednako 0,01 km 2;

g2 - površina (skala karte) 0,25 cm2, jednaka 0,0025 km 2;

N1, N2, N3 - broj kvadrata svake veličine određen prema sl. 1.1, odnosno, jednako 104, 39, 69.

1.2 Utvrđivanje nagiba glavnog dnevnika.

Općenito, nagib glavnog loga određuje se između oznaka zapisa na strukturi (NIS) i oznake gornjeg dijela trupca (NOR) koji leži na preljevu.

Nagib glavnog loga određen je formulom (str. 18 [1]):

gdje je Nvr - oznaka gornje točke trase, jednako 61,00 m;

NIS - log zapis u zgradi, jednak 47,00 m;

L je duljina glavnog zapisnika definiranog formulom (str.17 [1]):

gdje je Li duljina i-tog dijela trase, uzeta s karte, jednaka 1540.00 m.

Zamjenjujući vrijednost L u formulu 1.2, dobivamo vrijednost nagiba glavnog loga: i = 0.017

1.3 Definicija nagiba stabla na objektu.

Nagib trupca na konstrukciji definiran je kao nagib između točaka, od kojih je jedan od 100-200 m nadmorske visine iznad strukture. A drugi je ispod 50-100 m.

Preporučljivo je dodijeliti točke na horizontu kako se ne bi uključile u izračun njihovih ocjena. No istodobno nastojimo osigurati da je određena pristranost loga bila što bliža stvarnom nagibu tog područja.

Nagib trupca u strukturi određen je formulom (str.19 / 1):

gdje je Hb točka iznad strukture, jednaka 47,78 m;

N - oznaka točke ispod strukture, jednaka 46,67 m;

LV, L - - udaljenost od strukture do gornje i donje točke (sl. 1.2), odnosno 200.00 i 100.00 m.

1.4 Određivanje nagiba građevnih građevina.

Oblik poprečnog presjeka čipa jednostavno se prikazuje u obliku trokuta (slika 1.3).

Temelj pravog nagiba određuje se formulom (str. 15 [1]):

gdje L pr - udaljenost od desnog prelaza do strukture loga, jednaka 430,00 m;

Npr - oznaka pravog vodovoda na osi ceste, jednako 56,00 m;

NIS - log zapis u zgradi, jednak 47,00 m;

Slično tome, definiramo početak lijeve padine:

gdje Llev je udaljenost od lijevog prelaza do loga građevine, jednaka 640.00 m;

Nlev - oznaka lijevog presjeka na osi ceste, jednako 61,00 m;

NIS - log zapis u zgradi, jednak 47,00 m;

1.5 Određivanje dubine drveta.

Dubina klanca prije gradnje je najmanji nadmorska visina linije za razdjeljivanje iznad oznake klanca na konstrukciji. Iz dvije oznake desnih i lijeva vodotoka duž osi ceste, odaberite najmanji i odredite dubinu trupca pomoću jedne od formula (str.15):

F je slivno područje jednako 1,22 km 2.

gdje f b - stopa udubljenja,%;

F je slivno područje od 0,30 km 2.

gdje f l - omjer šumskog zemljišta,%;

F je slivno područje jednako 1,22 km 2.

Rezultati izračuna karakteristika ostalih odvodnih bazena sažeti su u tablici 1.1.

Izjava o svojstvima vodoopskrbe

1. Osnovni podaci i kratki opis područja projektiranja.

1.1. Polazni podaci.

1. Područje dizajna - područje Voronezha.

2. Intenzitet prometa za dvadesetogodišnju perspektivu - za projekt kolegija №1.

3. Topografska karta - za projekt kolegija №1.

4. Uzdužni profil - za projekt kolegija №1.

1.2. Klima.

Regija Voronezh nalazi se u trećoj cestovnoj klimatskoj zoni - zoni s značajnim navlaženjem tla u određenim razdobljima godine. Klima s vrlo hladnim zimama i toplim ljetima tipično je za područje na kojem se nalazi autocesta, što se može vidjeti iz cestovnog klimatskog grafikona (slika 1.1).

Ljeto je toplo: prosječna dnevna temperatura najtoplijeg mjeseca (srpanj) je + 20,4 ° C; zime nisu hladne s prosječnom dnevnom temperaturom najhladnijeg mjeseca (siječanj) -9.2˚ê. Negativne temperature zraka su od studenog do ožujka, a procijenjeno trajanje razdoblja negativnih temperatura je T = 179 dana.

Apsolutna maksimalna temperatura zraka u godini doseže + 35˚С, minimalno -32˚ê. Stoga je amplituda temperature 67 ° C. Godišnja prosječna dnevna amplituda temperature zraka je u lipnju (13,2 ° C), a maksimum u veljači (30,2 ° C).

Za godinu 696 mm padalina padne; količina taloženja u tekućem i mješovitom obliku iznosi 612 mm godišnje; dnevni maksimum od 112 mm. Prosječna visina snježnog pokrova tijekom zime je 25 cm, a broj dana s pokrivenim snijegom je do 142 dana (razdoblje 04.12 - 29.03).

Za područje na kojem se razmatra, vjetrovi sjevera i zapada prevladavaju zimi. Ljeti dominiraju vjetrovi južnih i jugoistočnih smjerova (slika 1.2). Prosječna brzina vjetra u siječnju je 3,22 m / s. Maksimalna prosječna brzina po bodovima za siječanj je 6,8 m / s. Prosječna brzina vjetra u srpnju je 3,55 m / s. Maksimalna prosječna brzina za bodove za srpanj je 4,4 m / s.

1.3. Hidrogeološki uvjeti.

Po prirodi i stupnju vlage, projicirano područje pripada 1. tipu terena: predviđen je površinski otjecanje; podzemne vode ne utječu na vlagu gornjeg sloja; Tla su siva, šumska podzolična, u sjevernom dijelu zoni - tamnosiva šuma i crne podzolizirane i isprane chernozems. Na području cesta tla su pješčana.

1.4. Olakšanje.

Vjerojatna duljina ceste prelazi preko brdašca reljefa visine manje od 80 m (s visinskom razlikom od 40 m) i rijeke bez poplavnih površina i vodenog pojasa. Brda su bez vegetacije i imaju stalne padine. To omogućuje procjenu reljefa kao ravnog nižeg presjeka, tj. Nema teških dijelova i stoga se za dizajn treba uzeti glavne brzine dizajna.

2. Hidraulički izračuni otvora propusta.

2.1. Određivanje slivnog područja.

Kako bi se odredila procijenjena brzina protoka, potrebno je u procesu tehničkih istraživanja izvršiti potrebne topografske i geodetske radove i istraživanja. Glavni inicijalni podaci su plan bazena s karakteristikama njezinog područja, duljine glavnog loga, prosječnog nagiba stabla, padina. Osim toga, potrebno je utvrditi prirodu površine bazena: vegetacija, pokrivač tla.

Uz bazen Ovo je parcela terena iz kojeg voda tijekom kiše i snježne taline teče prema projektiranom propustu. Da biste odredili područje bazena, potrebno je utvrditi svoje granice na karti ili na tlu. S jedne strane, granica bazena je uvijek sama cesta, as druge, linija vodovoda koja razdvaja ovaj bazen od susjednih.

Bazen malih propusta na autocestama obično se uklanja na karti. Prilikom utvrđivanja granica bazena, najprije se utvrđuju točke infiltracije terena na autocesti koja je najbliža propustu (ispupčenje prijeloma). Ove točke će biti početak i kraj linije vodovoda. Ostale točke razdjelne linije određuju se na sličan način, uzimajući u obzir da je vodovod uvijek okomito na vodoravne linije i od nje voda mora protjecati u suprotnim smjerovima.

U nedostatku potrebnih karata ili kada su slivne površine nejasne, a isto tako ako je područje bazena ne manje od 0,25 km 2, treba razmotriti slivove u naravi.

Ako je teren otvoren i linije vodovoda su jasno izražene, koristite serif survey. U tom slučaju, karakteristične točke vodovremene linije postavljaju prekretnice tako da se mogu vidjeti iz dvije ili više točaka na putu. U tim je točkama postavljen alat koji je orijentiran u smjeru ceste. Dosljedno viziranje na izloženim dogaajima, izmjerite kutove između pravaca rute, uzete kao osnove, i vidljivih zraka na prekretnici. Na svakom prekretku trebalo bi pogledati najmanje dvije točke staze. Na planu, usredotočujući se na smjer trase, nacrtajte crte. Ako zbog reljefa i vegetacije na površini bazena nemoguće izvesti pucanje navedenom metodom, upotrijebite vodenu turneju. U tom slučaju, udaljenost između prekretnica određena je vrpcom ili pedometrom, a kutovi rotacije duž točaka ili azimuta mjereni kompasom ili goniometrom.

Ako je vodonosnik ravna i nejasno izražen na površini, bazen se uklanja prolazom duž prolaza do vodostaja. Mjerenje duljina poteza i određivanje njihovih uputa čine plan bazen.

Područje bazena na karti određeno je planimetrom, pletilom ili slomom bazena u najjednostavnije geometrijske slike.

U ovom projektu, slivno područje određeno je izdanom topografskom kartom (vidi prilog) dijeljenjem bazena na njemu na kvadratima sa stranama od 100 m, nakon čega slijedi njihov zbrajanje. Područje sliva, F = 1,64 km 2.

Izračunavanje maksimalnih troškova provodi se na otjecanju vode iz morske obale i otjecanju taline. Za naselje je uzeta veća od njih.

2.2. Određivanje maksimalnog protoka iz odvoda oluje.

Za određivanje maksimalnog protoka odvoda oluje (Q l ) potrebni su sljedeći podaci:

1. područje oluje za određeno područje, koje je definirano sl. Xv.2 [1]. Voronezh regija odgovara 6 područja kišnice;

2. Područje slivnog sliva, snimljeno na karti, F, km2, F = 1,64 km 2;

3. Duljina glavnog loga određena je zemljom, L, m, L = 1820 m;

4. Prosječni nagib zapisa, i, ‰, i = (57,92-51,16) / 1820 = 4;

5. nagib trupca u objektu, tj COOP, Ja, i COOP = (52,10-51,16) / 320 = 3;

6. Vjerojatnost prekoračenja poplave cijevi na cesti III - 2%.

Stopa protoka oluje, Q l, m 3 / s, određuje se sljedećom formulom:

12 - Cestovni propusti

12. STRUKTURE PUTAČA U CESTOVNIM VODAMA

Cestovni propusti i njihova klasifikacija

Reljef Zemljine površine karakterizira nepravilnosti, naizmjenično visokim i niskim područjima. Kao što statistika pokazuje, u prosjeku, za svaki kilometar ceste postoji oko jedan pad. Kako bi se osigurao protok vode iz oborina na raskrižjima niskog područja reljefa cestama, trebalo bi osigurati propuste. Da bi se prolazilo protjecanje periodičkih i trajnih vodotoka iz malih drenažnih bazena, zadovoljeni su mali propusti.

Mali propusti se najčešće nalaze na cesti. Njihov udio doseže 80-90% ukupnog broja propusta, dok u cijeloj zemlji njihova brojka doseže vrijednost od milijun.

Izgradnjom mali propusti (slika 12.1) su različiti: oni su mali mostovi (a); neprekidni cestovni propusti (b); radeći kao kamen s širokim pragom; tlakom (c) i polupropusnim (g) cijevima, koji rade kao mlaznice i kratke cijevi ili rupe u tankom zidu. To mogu biti sifoni ispod nasipa ceste.

Glavna svrha hidrauličkih proračuna malih propusta na cestama je utvrditi njihove otvore; glavu ispred njega, tj. poduprto oznake razine; dubine i brzine protoka pri izlazu pri određivanju vrste pričvršćivanja u kanalu za skretanje kako bi se spriječilo potkopavanje struktura.

Propust kanala naziva se najvećom horizontalnom veličinom u svjetlosti u ravnini okomito na smjer strujanja. Dakle, za okrugle cijevi, rupa je jednaka njihovom unutarnjem promjeru d; za više točaka - zbroj unutarnjih promjera svih cijevi; za cijevi pravokutnog poprečnog presjeka, otvora je jednaka udaljenost između unutarnjih rubova bočnih zidova, za jednodijelni most, širinu protoka duž slobodne površine B u izračunanom presjeku mostnog kanala.

Otvori malih propusta obično su manji od širine vodotoka, tj. Oni ometaju protok vode. Zbog ograničenja protoka, razina vode u uzvodnom polju raste. Ta se razina zove propped up. Dubina tijeka iza strukture obično je jednaka normalnoj hoko, određen pomoću Chezy formule uzimajući u obzir brzinu protoka dizajna, oblik presjeka, koeficijent hrapavosti i uzdužni nagib dna stabla. Ta dubina ni na koji način nije povezana s vrstom umjetne strukture, nego je određena kućanskim (prirodnim) stanjima vodotoka, pa se to naziva dubina kućanstva hb.

Kao što je već napomenuto, velika većina malih propusta na cestama su netlačeni cjevovodi i mali mostovi, odnosno strukture koje djeluju na principu čupavca s širokim pragom. Kretanje vode kroz takve propusti ima niz značajki koje valja pravilno uzeti u obzir pri izradi metode za njihov hidraulični proračun. Posebno, omjer glave i dužine cijevi slobodne cijevi često doseže 15-30, što znatno premašuje odgovarajući omjer čak i za široku čašu, gdje je 11-12, zbog čega može doći do vidljivog trenja kada je vidljiv cijevni put.

Izgradnja cjevovoda.

Izvedbe cijevi za odvodne kanale su od velike raznolikosti.

Cijevi se sastoje od savjeta, veza i temelja.

Oblik rupa razlikuje cijevi pravokutne, okrugle, ovalne, pravokutne s polukružnim svodom itd.

Ulaz cijevne cijevi zove se ulazni savjet. U sl. Na slici 11.2 prikazani su kape: portal (a), koridor (b), zvonoliki sa stražnjim zidovima (c), zvonoliki s konusnom cijevnom vezom (g), kao i ulaz bez glave (d) i jajovlačne cijevi s rukavcem glave (Ju).

Kritična pristranost izračunava se pomoću formula

Ovisno o prisutnosti slobodne površine u cijevnim cijevima, postoji kretanje vode u cijevima: slobodni protok (sl. 11.1, b); polu-tlak (sl. 11.1, d); (slika 16.1, c).

Tijekom nenaplačnog kretanja (netlačnih cijevi) protok duž cijele duljine cijevi ima slobodnu površinu, ulazni dio cijevi nije poplavljen. To se događa kada H / hT ≤ 1,2, gdje je H - statički tlak; hT - visina cijevi (ili promjer cijevi d).

S kretnjom polu-glave, ulazni dio cijevi je napunjen vodom (protok je u dodiru s perimetrom rupa duž cijele duljine) i protok ima slobodnu površinu duž cijele duljine cijevi. To se opaža ako je 1,2 ≥ N / hT • 1,4 (pola cijevi). Ovaj oblik kretanja vode sličan je izlazu tekućine ispod okvira.

Kada se kretanje tlaka tekućine u cijevi svojim poprečnim presjekom napuni vodom kroz cijelu cijev ili većinu, što se promatra kod H / hT > 1.4. Kriteriji za hidrauličke uvjete rada cijevi su približni. Oni ovise o obliku savijanja cijevi.

U kanalima mosta protok je uvijek slobodan. Ovisno o odnosu između lokalnih hidrauličkih otpora i otpornosti duž dužine protoka u cijevi, postoje kratke i duge cijevi. Poziva se kratka cijev, čija duljina ne utječe značajno na njegov protok, što je uglavnom određeno uvjetima vode ulaska u cijev - lokalne otpora. Poznata je duga cijev u kojoj je hidraulički otpor uglavnom posljedica gubitka energije duž svoje dužine, ali se uzima u obzir i lokalni hidraulički otpor. Ovisno o utjecaju razine vode u nizvodnom (za netlačne cijevi), nema podvodnih cijevi, kada razina nizvodnog toka ne utječe na njen kapacitet nošenja i potopljena, kada razina nizvodne utječe na propusnost cijevi i glave ispred nje. Ista se riječ primjenjuje na potoke na skelama.

Oblici slobodne površine u cijevima.

Oblikovi slobodne površine u cijevima su vrlo raznoliki.

Pretpostavimo da niskotlačna cijev ima mali nagib (vidi sl. 11.1, b). U tom slučaju, slobodna površina protoka u cijevi ili ispod mosta može se podijeliti u tri odjeljka. Prvi je ulaz. S hidrauličkog gledišta, počinje u odjeljku ispred cijevi ili mosta u kojem se promatra statička glava H, a završava u sekciji s komprimiranom dubinom hs. Međutim, iz praktičnih razloga, početni dio ulaznog dijela ima dio kroz najnižu točku cijevi, a češće preko gornje točke cijevi. Zadnji odjeljak je poželjan jer, znajući u njemu područje živog dijela, lako je izračunati brzinu protoka na ulazu u cijev. Označite duljinu ulaznog dijela lRin i dubina hRin. U srednjoj sekciji (drugoj) duljini l0 imamo krivulju izopačene vode s povećanjem dubine od hc do h. U slučaju istovarene cijevi ili mosta od nizvodnog, dubina h je nešto manja od kritične dubine hu, ali uzeti jednako njoj. U trećem odjeljku, nazvanu izlaz ili odvod, dubina se mijenja iz hu do hnb. Iz praktičnih razloga, izlazni dio cijevi se kombinira s gornjim rubom cijevi. Dakle, l = lRin + l0 + lO.

Neka poluprikolica ima mali nagib (vidi sliku 16.1, d). Ispod ulaznog dijela formirana je komprimirana dubina h.c, zatim - krivulja prašine, a zatim krivulje padanja. Kretanje vode u polupotisnim cijevima slično je protoku tekućine kroz otvore na tankom zidu.

Kretanje vode u tlačnim cjevovodima je slično protoku kroz mlaznice. Na početku cijevi (vidi sl. 11.1, c) opaža se pojava kompresije protoka (u ovom slučaju asimetričnog), zbog čega nastaje vakuum. Ako se upotrebljavaju dobro zaobljeni uvodni savjeti, tada se u cjevovodu ne stvara vakuum. Voda iz cijevi može pobjeći bez poplave od nizvodnog izvora - izlaz se odvija u atmosferu stvaranjem slobodne površinske krivulje na kraju cijevi. Ako hnb > d, iscjedak se događa ispod razine nizvodne razine.

Prednost cesta je da ne krše cjelovitost podloge. Prednost se daje niskotlačnim cijevima. Prednost malih mostova je da se koriste na niskim nasipima nasipa.

Hidraulički proračun propusta i malih mostova

Hidraulički proračun otvora cijevi slobodnih cijevi i malih mostova temelji se na analogiji izračuna kretanja vode kroz kantu s širokim pragom i poluplatosnog mosta - analogno protoku tekućine ispod vrata.

Primjena teorije otočića sa širokim pragom za izračun slobodnih protoka pravokutnih cijevi i malih mostova.

Iz hidrauličkog gledišta nema temeljne razlike između strujanja tekućine u pravokutnoj cijevi i ojačane pravokutne mostiće mosta. Iznad nepotpunog čamca imamo tekućinu s dvije kapi. Isti oblik kretanja vode također se opaža kada nema uranjanja u cijevi i ispod mostova (vidi sl. 11.1). Razlika je u tome što visina pragova u cijevima i ispod mostova je nula ili vrlo mala. Ako postoji prag, strujanje na ulazu u preljevno područje doživljava vertikalnu i bočnu kompresiju, a na ulazu u cijev i mostovni kanal uglavnom je bočna kompresija, ali oblici slobodne površine vode slični su. Donja cijev ili mostovni kanal (vidi sl. 11.1) ima neko uzdizanje u odnosu na dno potoka u uzvodnom smjeru. Ne možete miješati različite koncepte - tlak i dubinu prije konstrukcije.

Uvjeti podvodnih i podnošenja za cijevi i mostove oblikovani su na isti način kao i za prelijepe s širokim pragom. Ako se oznaka dna cijevi ili oznaka mosta preklapa s oznakom dna u nizvodnom smjeru (vidi sl. 11.1), tada je Hn = hnb. Slijedom toga, cijev (most) radi bez poplave, ako hnb/ H0 0,8 ili hnb / hu > 1.25.

Brzina protoka vode koja prolazi kroz pravokutnu kratku vodu bez vodika (most) izražena je formulom

Potrošnja vode je poznata. Dva nepoznata su uključena u jednadžbu - glava H i širina rupa b. S obzirom na H ili b dobivamo jednadžbe:

gdje je h0 - puni tlak;

gdje je m koeficijent potrošnje cijevi (mosta).

Pravokutna cijev se smatra kratkom ako je njegova duljina l s J0 ≈ 0 zadovoljava uvjete lt ≤ litd, gdje

Koeficijent protoka m ovisi o uvjetima ulaska vode u cijev i njezinog poprečnog presjeka. Za pravokutne cijevi bez savjeta, m = 0,31. S kapicama: portal s čunjevima m = 0.325; koridor m = 0,34; zvono m = 0,36.

Vrijednost b, dobivena formulom (11.1), mora biti zaokružena na najbližu veću vrijednost u skladu s tipičnim projektima.

Pri prihvaćenoj vrijednosti b, izračunava se statička glava H. Izračun se provodi metodom uzastopnih približavanja, budući da je prosječna brzina protoka υ0 u gornjem dometu ovisi o N. Tijekom proračuna potrebno je provjeriti pridržavanje stanja neupravljanja zdjelice.

Prema SNiP 2.05.03-84, rupu (i visinu u svjetlu) cijevi treba u pravilu biti ne manje od 1,0 m s dužinom cijevi (ili udaljenost između ispitnih bušotina između postaja) do 20 m.

Cijevi su duge, ako lT > litd u skladu s formulom (11.3). Povećanje dužine cijevi pomaže povećati pritisak ispred nje. Statička glava za dugu cijev HDL može se približno izračunati pomoću formule

gdje je H statička glava ispred iste kratke cijevi.

Iz formule je jasno da na lT/ hT = 20; HDL = N. Dakle, duga cijev se može grubo smatrati cijevom s lT > 20hT.

Uz usvojenu širinu cijevi (most) rupu, statička glava H može se odrediti dubinom vode u cijevi (mostov kanal) s obzirom da je jednaka kritičnoj dubini hu. Pišemo jednadžbu D. Bernoulli za sekcije ispred cijevi (mosta) i cijevi

gdje je uu - prosječna brzina protoka u dubini hu.

S obzirom da zadnju jednadžbu pišemo u obliku

Kritična dubina izračunava se formulom (8.15)

Kreveti za skele mogu se pojačati na različite načine, stoga hidraulički dizajn mostova s ​​očvrsnutim krevetima može se izvesti uz dopuštenu brzinu bez zamućenja υHP. Pišemo jednadžbu, uzimajući Uu bu za neiscrveni most

Budući da ωu = Q / υu, prepisali smo posljednju formulu u obliku

Uzimajući υu = υHP i uvođenjem u formulu koeficijent bočnog kompresijskog protoka ε 1.0.

Upotrebom jednadžbe za protok vode u cijevima i skelama s poplavama od nizvodnih, od nje se nalazi širina rupa (kod φ ≈ φn):

Dubina h je jednaka razlici između visina površine vode i visine dna cijevi (mostovnog kanala) na J0 ≈ 0. Poznavajući h, nalazimo. Koeficijent ε ≈ 0.8. 0.9.

Statička glava ispred cijevi (most)

Prema SNiP 2.05.03-84, propusti bi trebali, u pravilu, biti dizajnirani s slobodnim strujanjem kretanja vode u njima. Dopušteno je osigurati polustupanjsko i tlačno kretanje vode u cijevima izgrađenim na željeznici opće mreže da prođe samo najveću potrošnju, na svim ostalim cestama - procijenjenu potrošnju vode.

Formula za protok vode u ovom slučaju (vidi sliku 11.1, d) dobiva se upisivanjem D. Bernoullijeve jednadžbe za dionicu ispred cijevi i komprimiranog dijela u cijevi s dubinom hs. Kao rezultat, dobivamo

Uvođenje vertikalnog omjera kompresije protoka (u cijevi) ε dobivamo: hc = εhT i koeficijent protoka φε = μ. U skladu s eksperimentalnim podacima vrijednosti ε i μ, uzimaju: pravokutnu cijev bez savjeta - 0,86; 0,63; glavna glava sa zaruljama - 0,74; 0,62; prepuni - 0,83; 0,61; zvonoliki - 0,78; 0.64.

Za neopterećene okrugle cijevi slobodnog protoka, kao i cijevi drugih poprečnih presjeka, može se primijeniti formula

gdje je prosječna širina protoka u presjeku kritične dubine.

Formula (16.6) također se može koristiti za izračunavanje otvora malih mostova s ​​trapezoidnim oblikom žive sekcije.

IZRAČUN OTVARANJA CIJEVINE UZIMAJUĆI U SKLADIŠTENJE VODE PRAĆENJA VODNE VODE PRIJE VODNIH UREĐAJA

Otjecanje oluje formule

, gdje je slivno područje, km 2; - intenzitet trajanja tuširanja, mm / min; - koeficijent gubitaka otjecanja; - koeficijent redukcije; - prijelazni koeficijent od intenziteta vremena tuširanja do intenziteta tuširanja procijenjenog trajanja, ovisno o duljini sliva (km), "brzini strujanja" vode (km / min), od najudaljenijeg presjeka do odsjeka ceste i hrapavosti površine bazena.

Procijenjeni maksimalni ispust vodene taline za sve bazene određuje se redukcijskom formulom:

gdje k0 - omjer poplavnih poplava za područje položaja ceste;

- izračunati odvodni sloj izračunat formulom:

gdje je srednji sloj odvoda,; - modularni koeficijent

- koeficijenti koji uzimaju u obzir smanjenje potrošnje u bazenima koje reguliraju jezera, šumoviti i močvarni,

Ako je Ql Pt, onda ćemo razjasniti Ql uzimajući u obzir akumulaciju Qi.

Otvaranje projicirane cijevi ovisi o procijenjenom protoku Qr, koju cijev ne smije propustiti, tip vrha i

također iz dubine trupca na strukturi i njegovom načinu rada. Postoje tri načina protoka cijevi (Slika 2.1): [1]:

slobodni protok - Hp / d ≤ 1,16;

polu-pritisak - 1,16 ≤ Hp / d ≤ 1,4;

tlačna glava - Hp / d> 1,4,

gdje Hn - poduprt dubina vode prije izgradnje, m; d-

promjer (visina) ulazne cijevi, m

Sl. 2.1. Protok u cijevi:

i - način slobodnog protoka; b - poluturni način rada;

u tlačnom načinu rada

Ovisno o volumenu oluje i otjecanja taline i mogućoj akumulaciji vode prije konstrukcije, s imenovanjem Qp moguća su tri opcije [7]:

1. Ako je maksimalna brzina protoka vode iz otopine Qt veća od maksimalne brzine protoka od olujne vode Ql, tada za izračunatu

brzina protoka uzima maksimalnu brzinu protoka od vode taline Qp = Qt.

2. Ako je maksimalna brzina protoka s olujne vode Ql veća od maksimalne brzine protoka od taline vode Qt i stvaranja jezerca prije izgradnje nije moguća, tada je procijenjena brzina protoka iz olučne vode Qr = Ql.

3. Ako je kod Ql> Qt stvaranje ribnjaka prije izgradnje moguće i prikladno, onda se uzima u obzir procijenjena potrošnja, uzimajući u obzir nakupljanje prije konstrukcije, Qp = Qa.

U prvom i drugom slučaju rupe u cijevima su odabrane prema tablicama hidrauličkih karakteristika tipičnih cijevi.

5). U trećem slučaju maksimalni iscjedak izračunava se vodeći računa o akumulaciji vode prije konstrukcije

Izračun se uzimajući u obzir akumulacija izvodi u sljedećem redoslijedu:

gdje Wpr je volumen akumulacije vode u ribnjaku, α je koeficijent log formi; m1, m2 su koeficijenti polaganja nagiba (m1 = 1 / i1; m2 = 1 / i2) (vidi sliku 1.3).

Stupanj smanjenja protoka kroz strukturu nije dozvoljen više od 3 puta, tj. Qa ≥ 0,33 Cl.

S obzirom na neprihvatljiv stupanj smanjenja potrošnje određuje se formula:

Dubina dubine prije konstrukcije ovisi o brzini protoka H = f (Qa). Za tipične rupice za cijevi grafikoni kapaciteta prikazani su koordinatama 3

Sl. 2.2. Izgradnja izravne akumulacije i određivanja H3 i Qa

Da bi se odredila brzina protoka uzimajući u obzir akumulaciju, na grafikonu nosivosti cijevi prikazuju se dva segmenta izravnih akumulacija (slika 2.2):

L-taj segment povezuje vrijednosti od 0,62 Ql s Wl/ α i odgovara neprihvatljivim razinama akumulacije;

Drugi segment povezuje vrijednosti Ql s α 0,7 l W i odgovara dopuštenim stupnjevima akumulacije.

Sjecišta drugog segmenta s krivuljama kapaciteta cijevi, smještenom prije raskršća s prvim segmentom, odgovaraju koordinatama 3

H3 i Q jednako odgovarajućim rupama u cijevima:

Na temelju određenog načina rada (Hp / d) prihvatiti

promjer cijevi s stvarnom brzinom protoka Q, odaberite

tip vrha i odrediti izračunate vrijednosti udaljene vode (Hp),

i brzinu protoka na izlazu cijevi (V).

Minimalna visina hrpta podloge Hmin koja osigurava postavljanje cijevi ovisi o tlaku praznog hoda ispred NP cijevi, što zauzvrat ovisi o načinu protoka, visini cijevi u svjetlosti (za okruglo cijev), debljini konstrukcije zida okruglog cjevovoda ili pravokutne ploče cijevi hkon, debljinski kolovoz HD.o.

S besplatnim načinom protoka

gdje hsas - debljina zatrpavanja preko veza ili ploča cijevi

Pri poluautomatskim i tlačnim uvjetima:

Sl. 3.1. Sheme za određivanje minimalne visine nasipa na cijevi: a - za ne-tlačni način rada; b - kod polu-pritisaka i načina tlaka

Prilikom određivanja duljine cijevi, širina podloge ovisi o tehničkoj kategoriji autoceste ili ulice [3, 6], visini nasipa, strmini padina, padini cijevi i njegovom izgledu. U početku, dugi rukavi određuju se formulama, a zatim rafinirani, uzimajući u obzir duljinu veza i vrh.

Duljina okruglog cijevi, kao što je većina korištena u izgradnji cesta, sastoji se od visokih L1 i L2 duljina bez duljine vrha (Sl. 3.2). U formulama nagib nagiba iznosi 1: 1,5, a visina nasipa iznosi do 6 m, što odgovara najčešćim uvjetima za upotrebu okruglih cijevi.

Uz visinu nasipa od više od 6 m, potrebno je uzeti u obzir nagib nagiba prema zahtjevima SNiP 2.05.02-85 * [3].

Duljina cijevi određena je formulom:

L = Lzp + 2 * m * h + Li. Head + L izlazna glava