Osnove na podizanju tla

Djelovanje snaga podizanja tla i nagrizanja temelja pogoršava radne uvjete i skraćuje životni vijek građevina i objekata, uzrokuje njihovo oštećenje i deformaciju konstrukcijskih elemenata, što dovodi do velikih godišnjih troškova za popravak šteta i nanošenje značajnih šteta nacionalnom gospodarstvu.
U sadašnjem SNIP-u na temeljima dano je dokazano u praksi građevinskog inženjerstva i reklamacije,

izgradnja i projektiranje, termalne i termo-kemijske mjere za borbu protiv štetnih učinaka mraz uzdah tla na temeljima zgrada i objekata, kao iu skraćenom daje upute za proizvodnju građevinskih radova na nula ciklusa, te mjere za sprečavanje deformacija nezaglublyaemyh i malozaglublyaemyh temelje za niske ustati kamenih zgrada različitih destinacija i jednokatnica prefab drvenih kuća u prirodi.

Osnove na podizanju tla


Akcija sile grijanja godišnje uzrokuje znatnu materijalnu štetu nacionalnom gospodarstvu, što se sastoji u smanjenju vijeka trajanja zgrada i struktura, pogoršanja radnih uvjeta i visokih novčanih troškova za godišnje popravke oštećenih zgrada i struktura te za ispravljanje deformiranih struktura.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Ove preporuke sadrže podatke o projektiranju i izgradnji temelja zgrada, industrijskih objekata i raznih posebnih i tehnoloških opreme na tlu.

1.2. Preporuke su razvijeni u skladu s temeljnim odredbama poglavlja II-Izreži B.1-62 „Temelji zgrada i objekata. Dizajn standarda”, odrezati II-B.6-66 „Temelji zgrade i konstrukcija na permafrost. Dizajn standardi”, odrezati II-A.10-62 "Građevinske konstrukcije i temelje Osnovne odredbe projektiranja" i № 353-66 "Smjernice za projektiranje naseljenih mjesta, poduzeća, zgrada i građevina u sjevernoj zgradi-klimatskoj zoni" i mogu se koristiti za inženjersko-geološke i hidrogeološka istraživanja, u provodi se u skladu s općim zahtjevima za ispitivanje tla za građevinske svrhe. Materijali inženjerijskih geoloških istraživanja trebaju zadovoljiti zahtjeve iz točke 1.6 ovih Preporuka.

1.3. Loose (zemlje opasne za smrzavanje) nazivaju se tla koja, kada je smrznuta, ima svojstvo povećanja volumena. Promjena volumena tla nalazi se u uzvisini tijekom zamrzavanja i spuštanja tijekom odmrzavanja tla u tlu, što je uzrokovalo oštećenje temelja i temelja zgrada i konstrukcija.

1.4. Ovisno o raspodjeli veličine čestica, prirodnom sadržaju vlage, dubini smrzavanja tla i razini podzemnih voda, tlima sklona deformaciji prilikom zamrzavanja, prema stupnju vrućine mraza prema tablici 1, podijeljeni su na: jak, srednji, slabo i slabo rastaljen.


Podjela tala prema stupnju naginjanja mraza

Stupanj izgaranja tla s dosljednošću

Položaj razine podzemne vode u metrima za tla

I. Jaka rožnata kod 0,5

II. Medij na 0.25 ± 0.5

III. Malo poslušan s 0 0,25

IV. Uvjetno zbunjujuće kod 0


Napomene: 1. Naziv tla na stupnju podizanja uzima se u skladu s jednim od dva pokazatelja ili.

2. Konzistentnost glinenih tala određuje se vlagom tla u sezonskom sloju zamrzavanja kao ponderiranom prosjeku. Ne uzima se u obzir vlažnost tla prvog sloja do dubine od 0 do 0,5 m.

3. Vrijednost koja premašuje izračunatu dubinu smrzavanja tla u m, tj. razlika između dubine razine podzemnih voda i procijenjene dubine zamrzavanja tla određuje se sljedećom formulom:


gdje: - udaljenost od oznake planiranja do pojave razina podzemnih voda u m;

1.5. Pododjeljci tla prikazani u tablici 1 prema stupnju podizanja na osnovi indeksa konzistencije trebaju uzeti u obzir moguće promjene u vlazi vlage u sezonskom sloju smrzavanja i tijekom gradnje i za cijelo razdoblje rada zgrada i građevina.

1.6. Temelj za određivanje stupnja podizanja tla treba biti materijal hidrogeološkog i zemaljskog istraživanja (sastava tla, vlažnosti i razine podzemnih voda, što može karakterizirati gradilište do dubine ne manje od dvostruko veće od standardne dubine zamrzavanja tla, računajući od razine planiranja).

1.7. Temelji i temelji zgrada i konstrukcija na tlo koje se raspršuju, a koji su podložni deformacijama tijekom zamrzavanja i odmrzavanja, trebaju biti oblikovani uzimajući u obzir:

a) stupanj taloženja tla;

b) teren, vrijeme i količina padalina, hidrogeološki režim, uvjeti vlaženja tla i dubina sezonskog zamrzavanja;

c) izlaganje gradilišta u odnosu na osvjetljenje sunca;

d) svrhu, vijek trajanja, značenje objekata i njihovih radnih uvjeta;

e) tehnička i ekonomska izvedivost temeljnih struktura, intenzivnost rada i vrijeme gradnje te gospodarstvo građevinskih materijala;

e) mogućnost mijenjanja hidrogeološkog režima tla, uvjeta njihove vlage tijekom izgradnje i cijelog životnog vijeka zgrade ili građevine.

1.8. Opseg i tipovi hidrogeoloških i terenskih istraživanja predviđeni su ovisno o geotehničkim uvjetima i fazi projektiranja općeg izvida kojeg je izradila organizacija za dizajn i istraživanje i dogovorila s kupcem.

2. OSNOVNE ODREDBE O PROJEKTU

2.1. Prilikom odabira početnice kao baze na gradilištu treba dati prednost nepuchinistym tla (rock, detritusnom, šljunčane, grussy, šljunak, pijesak šljunčano pješčana velike i srednje veličine i glinovitih tla, overlain na visinskog području osiguravanja otjecanje i razina podzemne vode stoji ispod razine planiranja za 4-5 m).

2.2. Pri projektiranju temelja za kamene zgrada i objekata na tlu snažno i srednepuchinistyh uzeti kolone ili gomila temelje, usidren na izračun snage izvijanja i razbijanje u najopasnije dijelu, ili osigurati zamjenske nepuchinistymi uzdah tla do dubine od sezonskog smrzavanja. Također je moguće izgraditi jastučić šljunka, pijeska, spaljenog kamena i drugih drenažnih materijala ispod cijele zgrade ili sloja slojevima do izračunate dubine zamrzavanja bez uklanjanja tla ili samo pod temeljima uz odgovarajuću studiju izvedivosti.

2.3. U oblikovanju zaklada i zaklada treba predvidjeti glavne mjere usmjerene protiv deformacija strukturalnih elemenata zgrada i struktura tijekom zamrzavanja i naginjanja tla.

2.4. Snaga, stabilnost i operativna prikladnost zgrada i konstrukcija na tlima koji se tonu trebaju biti osigurani inženjeringom i obnavljanjem zemljišta, izgradnjom, izgradnjom i termokemijskim mjerama.

3. AKTIVNOSTI INOZEMSTVA I REKREACIJE

3.1. Inženjerske i reklamne mjere usmjerene su na ispuštanje tla u sezonskom sloju smrzavanja i smanjenje vlažnosti tla na temeljima temelja u jesensko-zimskom razdoblju prije nego što se zamrzavaju.

3.2. U dizajnu temelja na uzdah tla mora osigurati pouzdanu drenažu podzemnih, atmosfere i industrijskih voda od platforme do brzog izravnavanje rada izgrađeno područje, oluja kanalizacije mrežnim uređajima, odvodnih kanala i korita, odvodnju i druge odvodna tijela neposredno nakon završetka nula ciklusa, a ne čekajući potpun rad građevinskih radova.

3.3. Prilikom planiranja rada treba se nastojati minimalno ometati prirodni pokrivač tla, a u uvjetima rezanja, gdje uvjeti dopuštaju, površinu zemlje trebala bi biti prekrivena slojem tla od 10 do 12 cm, nakon čega slijedi sjetva biljnih trava koje oblikuju travu.

3.4. Slojevito glineno tlo pri planiranju površine unutar zgrade trebalo bi sa slojevima zbijati mehanizmom na maseni udio kostura ne manje od 1,6 tona / m i poroznost od najviše 40% (za glinene zemlje bez isušivanja slojeva). Površina većine tla, kao i površina rezka, trebala bi biti prekrivena slojem zemlje i nagibom.

3.5. Nagib za tvrde površine (slijepe površine, mjesta, verande) mora biti najmanje 3%, a za natopljenu površinu - najmanje 5%.

3.6. Kako bi se smanjilo neravnomjerno navlaženje tla na temelje tijekom projektiranja i konstrukcije, preporučuje se: izvođenje zemljanih radova s ​​minimalnom količinom poremećaja tla prirodnog sastava kod kopanja rovova za temelje i rovove podzemnih komunalnih poduzeća; temeljito konsolidirajte tlo u slojevima kada napunjuju sinusne temelje i rovove s ručnim i pneumatskim ili električnim driblima; potrebno je postaviti vodonepropusna slijepa područja oko 1 m širine oko zgrade s glinenim hidroizolacijskim slojem na podnožju ili poklopcu sa slojem tla debljine 10 do 12 cm i izvlačiti s višegodišnjim travom.

3.7. Na gradilištima, izgrađenoj od glinenih tala i s padinama veće od 2, projekt bi trebao izbjegavati ugradnju spremnika za vodu, bare i druge izvore vlage, kao i mjesto ulaza u izgradnju kanalizacije i vodoopskrbe s gornje strane zgrade ili strukture.

3.8. Gradilišta koja se nalaze na padinama trebaju biti zaštićena od površinske vode koja ide niz obronke stalnog uzdužnog ugaona s nagibom ne manjim od 5 prije početka iskopa na iskopu jama.

3.9. Tijekom gradnje, akumulacija vode od oštećenja privremenog vodovoda ne smije biti dopuštena. Ako se na površini zemlje nalazi stagnirajuća voda ili kada se tlo navlači zbog oštećenja cjevovoda, potrebno je hitne mjere otkloniti uzroke akumulacije vode ili vlaženja tla u blizini temelja.

3.10. Prilikom popunjavanja komunikacijskih rovova na gornjoj strani zgrade ili konstrukcije potrebno je pažljivo zbijati mostove naborane gline ili ilovača kako bi se spriječilo ulazak vode u zgrade i građevine i navlaživanje tla u blizini temelja (kroz rovove).

3.11. Nije dopuštena izgradnja ribnjaka i rezervoara koji mogu mijenjati hidrogeološke uvjete gradilišta i povećati zasićenu vodu tla za uzgoj izgrađenog područja. Potrebno je uzeti u obzir projiciranu promjenu razine vode u rijekama, jezerima i ribnjacima u skladu s budućim master planom.

3.12. Treba izbjegavati smještaj zgrada i objekata bliže od 20 m do postojećih stupova za punjenje diesel lokomotiva, pranje automobila, opskrbljivanje stanovništva i za druge namjene, a također ne stvaranje stupova na tlo koje se bliži 20 metara od postojećih građevina i objekata. Lokacije oko stupaca trebaju biti dizajnirane kako bi se osiguralo odvod vode.

4. DJELOVANJE GRAĐEVINSKOG I GRAĐEVINSKOG DJELOVANJA PROTIV DIZAJNOSTI GRAĐEVINA I STRUKTURA TIJEKOM PROMERGENCIJE I POKRETANJA

4.1. Temelji zgrada i konstrukcija podignuti na taložnim tlima mogu se dizajnirati iz bilo kojeg građevinskog materijala koji osigurava operativnu prikladnost zgrada i konstrukcija i ispunjava zahtjeve snage i dugoročnog očuvanja. Istodobno, potrebno je računati s mogućim vertikalnim izmjeničnim naprezanjima od nagrizanja mraza tla (podizanje tla tijekom zamrzavanja i njihovog taloga tijekom odmrzavanja).

4.2. Prilikom postavljanja građevina i građevina na gradilište, potrebno je u najvećoj mogućoj mjeri uzeti u obzir stupanj podizanja tla kako ne bi mogli biti pod temeljima jednog građevinskog tla s različitim stupnjevima podizanja. S neizbježivost izgradnje zgrade na tlima s različitim stupnjevima širenja, trebaju se predvidjeti konstruktivne mjere protiv djelovanja sila natezanja mraza, na primjer s predgotovljenim armirano betonskim temeljima, organizirati monolitni armiranobetonski pojas duž temeljnih jastuka itd.

4.3. Prilikom projektiranja građevina i konstrukcija s temeljima trake na jako eruptivnim tlima na vrhu temelja, potrebno je osigurati kamene zgrade od 1-2 kata oko perimetra vanjskih i unutarnjih glavnih zidova konstruktivnih betonskih traka s širinom od najmanje 0,8 debljine stijenke, 0,15 m visine i iznad otvora na zadnjem katu nalaze se ojačani pojasevi.

4.4. Prilikom projektiranja temelja hrpice na čvrstim i umjerenim slomljenim tlima, potrebno je uzeti u obzir učinak normalnih sila natezanja mraza na tlo roštilja. Predgotovljeni armirani betonski zid randbalki treba monolitički međusobno povezati i postaviti s razmakom od najmanje 15 cm između randbalke i tla.

4.5. Dubina polaganja temelja kamenih civilnih građevina i industrijskih struktura na tlo koje se rasplamsava nije manja od procijenjene dubine zamrzavanja tla prema tablici 6 glave građevinskog koda II-B.1-62. U slučajevima kad se vlaga u tlu ne povećava tijekom izgradnje i rada zgrada na slabo eruptivnim tlima (polukrutna i vatrostalna konzistencija), dubina temelja temelja treba uzeti na standardnoj dubini penetracije mraza:

Zaklada na uzgoj tla

Loose tla karakterizira sposobnost podizanja kad se nakuplja vlaga. Struktura, koja se nalazi na glinenim tlima i labavima, pješčenjaka s praškom smjesom može se urušiti ili sagati. Temelj na tlo koje se raspršuje podmiruje se u skladu s SNiP 50-101-2004, u kojem je naznačeno da je poželjno konstruirati strukture s plitkom penetracijom.

Karakteristike tla

Fenomen se javlja u tlima koja povećavaju volumen u hladnom vremenu. Vlažnost, apsorbira se u sloj zemlje, zamrzava i širi. Led gura masu tla. Druga vrsta otekline javlja se zbog kapilarnosti vlage preraspodijeljene u slojevima zemlje. Prema karakteristikama povećanja volumena, tlo je klasificirano kao nisko-lucidni, srednje-lame i jako unosan. Glinene zemlje i labavovi su najosjetljiviji na uzdizanje.
Vrsta strukture ovisi o karakteristikama tla, budući da neki su deformirani za 17-25 cm. Građevine od drva podnose nadutost do 5 cm, a cigle do 3 cm.

Rizici građevinskih radova na tlu s nagibom

Proširene vrste tla su opasne jer u prvoj zimskoj sezoni izgradnje može se deformirati i smanjiti. Uobičajeni nedostaci uključuju:

  • odstupanje strukture zbog nejednakog skupljanja, što utječe na kvalitetu krovišta;
  • pomicanje tla tijekom spuštanja srednjeg dijela kuće, zbog čega se na njemu pojavljuju pukotine;
  • role krutih struktura podignutih bez produbljenja temelja;
  • izobličenja zbog nejednakog skupljanja malih površina ispod kuće;
  • horizontalni pomak tijekom podizanja - dijelovi baze sudaraju jedni s drugima.

Nepravilna konstrukcija - nepoštivanje redoslijeda rada, nepoznavanje tehnologije kako bi se uklonio problem dovodi do gore navedenih deformacija. Nedostaci se mogu izbjeći odabirom kako ukloniti naginjanje.

Metode za uklanjanje utjecaja podizanja

Da biste napravili bazu koja se primjenjuje za taloženje tla, koristite sljedeće tehnike:

  • stvaranje širokog trapezoidnog dizajna. Smanjuje utjecaj doticnih sila na strukturu.
  • oblog zidova vodonepropusnog kanala kanala. Prijem je prikazan za izolaciju zidova u uvjetima produbljenja baze.
  • povećanje širine trake ili monolita, što dovodi do izravnavanja otekline.
  • zamjena taložnog tla s pijesnim ili šljunkovitim sirovinama.
  • polaganje izolacijskog sloja na vanjsku stranu zgrade. Metoda je potrebna kako bi se spriječilo uzdizanje zemlje u hladnom razdoblju.

Preporuča se produbiti bazu ispod razine zamrzavanja tla - tako da se učinak naginjanja ne očituje.

Vrste osnova za tla sklona oteklini

Temeljna konstrukcija na taloženju tala osigurava uklanjanje volumena tla u zimskim mjesecima. U tu svrhu vrše se strukture vrpce s vrpcom, karakterizirane jednostavnim algoritmom za izlijevanje.
Bolje je graditi stupne temelje kada se elementi podloge mogu pokopati ispod krajnje točke zamrzavanja tla. Stupovi se koriste na kamenjaru, područjima s visokim GWL, na mokrim i močvarnim područjima. Podupirači su izrađeni od metala, betonskih proizvoda, azbestnih cementnih cijevi.
Pile teško instalirati zbog upotrebe građevinske opreme. Ali, ako ste spremni uložiti u raspored zemljišta, ova metoda će biti uspješna.

Slab temelj - najbolja opcija

Zemlja, sklona oteklini, pridonosi pojavi pukotina na podnožju zgrada. Monolitna ploča, zakopana u tlu, potrebna je za drvenu ili gaziranu betonsku kuću malog kvadratura. Izgradnja monolita ima niz nijansi:

  • Dobar način za izradu stabilne baze je korištenje rebraste ploče;
  • integralni element ojačava mostovi između kojih se ulijeva šljunak ili pijesak;
  • za zgrade od laganih materijala, 25 cm debela platforma je dovoljna;
  • Preporučljivo je pojačati ploču s šipkama promjera 14 mm promatranjem koraka od 20 cm. Recepcija pridonosi ravnomjernom opterećenju na kućama na tlu s visokom razinom podzemnih voda.

Bazu ploča daje funkciju izolacije. Kako bi se spriječilo zamrzavanje tla, na površinu monolita nanosi se hidroizolacijska prevlaka. Ploča se može pojačati samoizravnavajućim estrijem, koji će istodobno biti početak za organizaciju grijane podnice.

Konstrukcija pojasa - značajke konstrukcije na tlu

Podzemni dio zgrade je u stanju uzeti masu kod kuće i prenijeti ga u gusto slojeve tla. Prilikom planiranja temelja koja će biti relevantna u područjima s plastičnim umirujućim tlima, obratite pozornost na pouzdanost i trajnost trake. Za izvedbu armiranobetonske trake trebate najviše materijala, ali troškovi će biti opravdani.

Uvjeti za izgradnju temelja trake

Plitko-vrpca tipa temelja na proširenom tlu osigurava inženjerske i geološke preglede. Loose tla može dovesti do pucanja potplata, stoga je važno uzeti u obzir:

  • niz masiva tla;
  • stupanj zamrzavanja zemlje i količina vode;
  • struktura nosivih ležajeva;
  • prisutnost podzemnih i podzemnih autocesta;
  • razdoblje rada zgrade.

Građevinska traka je stvarna za opeke, betonske kuće s gustim zidovima, nacrtima s preklapanjima od armiranog betona. Zidovi trake mogu formirati zidove podruma ili podruma.

Alati za označavanje i materijali

Izgradnja ugrađene osnovne konstrukcije provodi se pomoću sljedeće opreme i sirovina:

  • razina i pletiva;
  • lopate - bajunet i sovjet;
  • kabel za obilježavanje teritorija;
  • armatura s rebrastim dijelom promjera 10-14 mm;
  • drvene daske, sjekire, čekići, nokti i hakeri;
  • cement, ruševine i pijesak;
  • betonskih mješalica.

Prije početka rada važno je izraditi projekt u kojem će biti naznačeni potrebni parametri proizvoda.

Slijed redoslijeda vrpce

Izrada baze trake se provodi u nekoliko faza:

  1. Ona stvara plan zgrade ili hozblok, određen dubinom strukture.
  2. Temeljna shema prenosi se iz gotovog crtanja na tlo.
  3. Ratchet je montiran na udaljenosti od 1-2 m od strane kuće.
  4. Otvoren je jarak s dubinom od 1 m, s jastučićem pješčano-šljunčanog s visinom od 12-15 cm.
  5. Na jastuku je postavljen sloj hidroizolacije - polietilen ili krovni filc. Kao alternativa valjanim materijalima koristi se bitumen.
  6. Opremljena je skeletna oplata i armaturna mreža šipki promjera 8-14 mm.
  7. Betonsko tijesto od cementnog razreda M200, pijesak i slomiti kamen se ulijeva u oplatu.

Građevinski stručnjaci preporučuju produbljivanje baze ispod zamrzavanja zemlje i izdržati do 28 dana, a zatim ukloniti oplatu.

Raspored pile temelja

Na problemskim tlima, plitka vrsta podrške će biti optimalna. Radovi se sastoje od uvijanja vijčanih pilota ispod zamrzavanja zemlje. Dizajn pruža podršku za zgradu, bez obzira na masu i vrstu tla (labav, pješčani, višekratni ili močvarni). Piloti imaju mali dodir s ekspandiranim tlom, isključujući njegov utjecaj na konstrukciju.
Projektiranje i konstrukcija temelja na pilama poštuje SNiP 2.02.03-85, prema kojem se koriste šuplji proizvodi od metala, drva i betona, gdje se ulijeva cementna žbuka. Prema nosivom opterećenju stalaka zgrade, prodiru u meke tla i vješalice, potrebne za zamrzavanje treseta ili u područjima s ekstremnim klimatskim uvjetima.

Primjena pilota

Nezadovoljni proizvodi ugrađuju se na prošireno tlo, betoniranjem u bušenim rovovima. Algoritam gradnje može se prikazati kako slijedi:

  1. Izrada rovova promjera 30 cm pomoću ručne bušilice. Dubina jame (ne više od 10 m) određuje se prema povećanju volumena vlage u tlu. Jame su postavljene s korakom jednakom 120 cm.
  2. Polaganje poklopca PVC-filma, krovnog materijala ili čelika s pocinčanim u bušotinama. Događaj će spriječiti izbacivanje elemenata tijekom gomile.
  3. Ugradnja kaveza za ojačanje u obliku 3 spojene šipke, što će eliminirati vjerojatnost rupture baze.
  4. Betoniranje štapića s teškim betonom. Lijevanje se provodi kontinuirano, a tijesto se sabijemo piercijom smjese.

Dopušteno je graditi kuću za 30 dana - tada se konkretna kompozicija stvrdnjava.

Temelji stupova: prednosti i vrste

Na zemljanim područjima također su relevantne i stupne baze. Njihova izgradnja će pružiti neke prednosti za vlasnike vikendica i zemljišta alotments:

  • niske cijene materijala i brz rad;
  • korištenje gotovih ploča koje isključuju ručne aktivnosti;
  • smanjenje poprečnog presjeka stupaca, koji će omogućiti izgradnju troškovno učinkovitih monolitnih struktura.

U domaćem prostoru su popularne dvije vrste stupnih podloga - plitko zakopane i roštiljanje.

Temelji male oznake

Temeljne plitke strukture izrađene su od monolitnog armiranog betona ili montažnih proizvoda. Plitki slojevi stupovi uključuju:

  1. Kopanje jame na dubinu smrzavanja.
  2. 50 cm visok pješčani jastuk
  3. Stavljanje betonskog bloka na dubinu od 10 cm.
  4. Postavljanje vodonepropusnosti - lijepljenje s krovnim papirom ili premazom s mastiklom.
  5. Postavljanje drugog betonskog bloka.
  6. 5 cm debelog cementnog estriha

Na stranama nosivog elementa spušta se pločnik betonskog tijesta, čvrsto na njemu. Događaj eliminira nagib stupova.

Montažne ploče temelja

Konstruktivna montažna pločica baze je korištenje sljedećih tehnika:

  1. Označavanje teritorija, kopanje jame.
  2. Formiranje pješčane podloge visine 15 cm.
  3. Jastučići međusobno blokiraju, njihov paket cementnih mortova.
  4. Elementi za hidroizolaciju lijepljenjem.
  5. Pokrovni materijal s betonskim blokom i cementnim kitom.

Izgradnja se diže 45 cm iznad tla.

Zaklada s roštiljem

Rostverk je neophodan za održavanje stabilnosti nosača na podlaktnim tlima i stvaranje potpore za zidove strukture. Brusilice se formiraju nakon montaže stupova vodoravno od betonskih blokova dimenzija 118x80x30 cm i 88x50x58 cm, a sama kavezni proizvod ima parametre 246x25x20 cm.
Građevni ogradci su vezani s rebarom. Nakon toga, element se stavlja na monolitni pojas s ojačanim iglama.
Uređaj svih tipova baze stupca omogućava iskopavanje rovova ispod razine zamrzavanja tla, sloja i zbijanja svakog sloja.
Temelji izgrađeni na tlima s oteklima su proces koji zahtijeva financijske izdatke. Tijekom gradnje, preporuča se uzeti u obzir sila sile za podizanje jednokatnih zgrada bez podruma. Malo za smanjenje troškova pomoći će algoritmu neovisnog rada navedenog gore.

SADRŽAJ

Preporuke su utvrdile inženjering i rekonstrukciju zemljišta, izgradnju, izgradnju i termo-kemijske mjere za suzbijanje štetnih utjecaja taloženja mraza na temelje zgrada i građevina, kao i osnovnih zahtjeva za proizvodnju građevinskih radova na nuli.

Preporuke su namijenjene tehničkim inženjerima i tehničkim radnicima projektnih i građevinskih organizacija koje provode projektiranje i izgradnju temelja za zgrade i građevine na tlu.

predgovor

Akcija sile grijanja godišnje uzrokuje znatnu materijalnu štetu nacionalnom gospodarstvu, što se sastoji u smanjenju vijeka trajanja zgrada i struktura, pogoršanja radnih uvjeta i visokih novčanih troškova za godišnje popravke oštećenih zgrada i struktura te za ispravljanje deformiranih struktura.

Da bi se smanjio pritisak na temeljima i snaga mraz izvijanje u Institut za istraživanje fondacija i podzemnih građevina SSSR Državnog odbora na temelju teorijskih i eksperimentalnih studija na temelju najbolje prakse izgradnje razvili novi i poboljšani postojeći trenutne aktivnosti protiv deformacije tla tijekom smrzavanja i odmrzavanja.

Osiguravanje uvjeta projektiranja čvrstoće, stabilnosti i operativne prikladnosti zgrada i konstrukcija na tlima koji se tonu postiže se primjenom inženjerstva i rekonstrukcije zemljišta, izgradnje, izgradnje i termokemijskih mjera u građevinskoj praksi.

Inženjerske djelatnosti i djelatnosti sanacije zemljišta su od temeljne važnosti, budući da su usmjerene na drenažu tla u zoni normativne dubine zamrzavanja i na smanjenju stupnja vlaženja sloj tla na dubini od 2-3 m ispod sezonske dubine zamrzavanja.

Mjere gradnje i dizajna protiv sila mraz izvijanje temelja usmjerenih na prilagodbu temelja i djelomično nadfundamentnogo strukture na postojećim snagama mraz uzdah tla i njihove deformacije tijekom zamrzavanja i odmrzavanja (na primjer, izbor vrste temelja, dubina njihovog polaganja u zemlju, strukturne rigidnosti, opterećenje na temelje, sidrenjem u tlima ispod dubine zamrzavanja i mnogim drugim konstruktivnim sredstvima).

Dio ponudio mjere prikazanom u većini općih uvjeta, bez navođenja potrebi, kao što su debljina sloja pješčenjaka, ali šljunak ili drobljeni kamen jastuk pod temeljima zamjenjuju se tresla tla nepuchinistym debljina izolacijskog sloja premaza tijekom izgradnje i rada razdoblju, itd.; Detaljnije preporuke daju se o veličini napunjenosti sinusa neabrazivnim tlom i veličini toplinskih izolata, ovisno o dubini zamrzavanja tla iz iskustva graditeljstva.

Za pomoć dizajnera i graditelja primjere strukturnih mjera i izračunima, štoviše, predstaviti prijedlog za sidrenje predfabricirane temelje (monolitni veze stalak s sidrenih ploča spojenih na zavarivanje i vijak i utiskivanja predgotovljenih betonskih trakastih temelja).

Preporuceni su za izgradnju primjera izračuna za konstruktivne mjere prvi put sastavljeni i stoga ne mogu tvrditi da su iscrpno i djelotvorno rješenje za sva pitanja koja su podignuta u borbi protiv štetnih utjecaja naglog grijanja tla.

Termo-kemijske mjere uglavnom uključuju smanjenje sile natezanja mraza i vrijednosti deformacije temelja tijekom zamrzavanja tla. To se postiže primjenom preporučenih premaza za toplinsku izolaciju površine tla oko temelja, tekućina za prijenos topline za tla za grijanje i kemijskih reagensa koji smanjuju temperaturu smrzavanja tla i sila prianjanja smrznute tla na ravnine temelja.

Prilikom imenovanja protivopuchinnyh aktivnosti preporučuje se voditi prvenstveno važnost zgrade i strukture, značajke tehnoloških procesa, hidrogeološki uvjeti gradilišta i klimatske značajke područja. Prilikom projektiranja treba predvidjeti prednost takvim mjerama, što isključuje mogućnost deformacije zgrada i konstrukcija od zamrzivih sila bucklinga tijekom razdoblja izgradnje i tijekom cijelog životnog vijeka. Preporuke su sastavili doktor tehničkih znanosti MF Kiselev.

Svi prijedlozi i komentari molimo pošaljite na Institut za zaklade i podzemne objekte SSSR Gosstroy na adresi: Moskva, Zh-389, 2. Institutskaya sv., Dom. 6.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Ove preporuke sadrže podatke o projektiranju i izgradnji temelja zgrada, industrijskih objekata i raznih posebnih i tehnoloških opreme na tlu.

1.2. Preporuke su izrađene u skladu s glavnim odredbama poglavlja SNiP II-B.1-62 "Temelji zgrada i struktura. Standardi dizajna ", SNiP II-B.6-66" Temelji i temelji zgrada i konstrukcija na permafrostnim tlima. Standardi dizajna ", SNiP II -A.10-62" Građevinske konstrukcije i temelji. Glavne odredbe dizajn „i SN 353-66” Smjernice za projektiranje stambenih područja, poduzeća, zgrada i objekata na sjeveru zgrade i zoni „i može se koristiti za geotehničkim i hidrogeološkim istraživanjima provedenim u skladu s općim uvjetima za proučavanje tala za građevinske svrhe. Materijali inženjerskih i geoloških istraživanja trebaju zadovoljiti zahtjeve iz točke 1.6 ovih Preporuka.

Napomena. Preporuke se ne odnose na mjesta na kojima se sezonsko smrzavanje tla spaja s permafrost zemljom.

1.3. Loose (zemlje opasne za smrzavanje) nazivaju se tla koja, kada je smrznuta, ima svojstvo povećanja volumena. Promjena volumena tla nalazi se u uzvisini tijekom zamrzavanja i spuštanja tijekom odmrzavanja tla u tlu, što je uzrokovalo oštećenje temelja i temelja zgrada i konstrukcija.

Pijesak je fino i mulja, pješčane ilovače, ilovače i glina, kao i grubo zrnate tla koje sadrže manje od 0,1 mm agregata u količini od više od 30% po masi, koje se zamrzavaju u uvjetima vlaženja. Po nepuchinistym (nemorozoopasnym) su kamene tla, sa sadržajem od grubih čestica kopnenih promjera manje od 0,1 mm, manje od 30% po masi, šljunčanih pijeska, velike i srednje veličine.

Tablica 1

Podjela tala prema stupnju naginjanja mraza

Stupanj podizanja tala s dosljednošću B

Položaj razine podzemne vode Z u m za tlo

I. Silnopuchinistye na
0,5 1

Napomene: 1. Naziv tla prema stupnju podizanja uzima se kada je zadovoljen jedan od dva pokazatelja B ili Z.

2. Konzistentnost glinastih tala B određuje se vlagom tla u sezonskom sloju zamrzavanja kao ponderiranom prosjeku. Ne uzima se u obzir vlažnost tla prvog sloja do dubine od 0 do 0,5 m.

3. vrijednost Z veća od izračunate dubine smrzavanja tla u m, tj. razlika između dubine razine podzemnih voda i procijenjene dubine zamrzavanja tla određuje se sljedećom formulom:

gdje je H 0 - udaljenost od oznake planiranja do pojave razine podzemnih voda u m;

H je izračunata dubina smrzavanja tla u W prema glavi SNiP II-B.1-62.

1.4. Ovisno o granulometrijskom sastavu, prirodnoj vlažnosti, dubini zamrzavanja tla i razini podzemne vode, tlima sklona deformaciji kada se smrzne, ovisno o stupnju naglog mraza na stolu. 1 podijeljeni su na: jake poleđine, srednje poredane, slabo lošu i uvjetno tupu.

1.5. Dane su u tablici. 1 podjele tala prema stupnju podizanja na temelju pokazatelja konzistencije treba uzeti u obzir moguće promjene u vlazi u tlu u sezonskom sloju smrzavanja i tijekom gradnje i za cijelo razdoblje rada zgrada i građevina.

1.6. Temelj za određivanje stupnja podizanja tla treba biti materijal hidrogeološkog i zemaljskog istraživanja (sastava tla, vlažnosti i razine podzemnih voda, što može karakterizirati gradilište do dubine ne manje od dvostruko veće od standardne dubine zamrzavanja tla, računajući od razine planiranja).

1.7. Temelji i temelji zgrada i konstrukcija na tlo koje se raspršuju, a koji su podložni deformacijama tijekom zamrzavanja i odmrzavanja, trebaju biti oblikovani uzimajući u obzir:

a) stupanj taloženja tla;

b) teren, vrijeme i količina padalina, hidrogeološki režim, uvjeti vlaženja tla i dubina sezonskog zamrzavanja;

c) izlaganje gradilišta u odnosu na osvjetljenje sunca;

d) svrhu, vijek trajanja, značenje objekata i njihovih radnih uvjeta;

e) tehnička i ekonomska izvedivost temeljnih struktura, intenzivnost rada i vrijeme gradnje te gospodarstvo građevinskih materijala;

e) mogućnost mijenjanja hidrogeološkog režima tla, uvjeta njihove vlage tijekom izgradnje i cijelog životnog vijeka zgrade ili građevine.

1.8. Opseg i tipovi hidrogeoloških i terenskih istraživanja predviđeni su ovisno o geotehničkim uvjetima i fazi projektiranja općeg izvida kojeg je izradila organizacija za dizajn i istraživanje i dogovorila s kupcem.

2. OSNOVNE ODREDBE O PROJEKTU

2.1. Prilikom odabira početnice kao baze na gradilištu treba dati prednost nepuchinistym tla (rock, detritusnom, šljunčane, grussy, šljunak, pijesak šljunčano pješčana velike i srednje veličine i glinovitih tla, overlain na visinskog području osiguravanja otjecanje i razina podzemne vode stoji ispod razine planiranja za 4-5 m).

2.2. Pri projektiranju temelja za kamene zgrada i objekata na tlu snažno i srednepuchinistyh uzeti kolone ili gomila temelje, usidren na izračun snage izvijanja i razbijanje u najopasnije dijelu, ili osigurati zamjenske nepuchinistymi uzdah tla do dubine od sezonskog smrzavanja. Također je moguće izgraditi jastučić šljunka, pijeska, spaljenog kamena i drugih drenažnih materijala ispod cijele zgrade ili sloja slojevima do izračunate dubine zamrzavanja bez uklanjanja tla ili samo pod temeljima uz odgovarajuću studiju izvedivosti.

2.3. U oblikovanju zaklada i zaklada treba predvidjeti glavne mjere usmjerene protiv deformacija strukturalnih elemenata zgrada i struktura tijekom zamrzavanja i naginjanja tla.

U slučajevima u kojima projekt ne predviđa projekt protiv propadanja, a hidrogeološke uvjete tla na gradilištu tijekom nulte ciklusa mijenjale su se pogoršanjem svojstava zemljišta, nadzor nad projektom treba postaviti pitanje organizaciji za projektiranje o označavanju protuustavnih aktivnosti (odvodnjavanje tla, konsolidacija s tamping rublja, itd.).

2.4. Snaga, stabilnost i operativna prikladnost zgrada i konstrukcija na tlima koji se tonu trebaju biti osigurani inženjeringom i obnavljanjem zemljišta, izgradnjom, izgradnjom i termokemijskim mjerama.

3. AKTIVNOSTI INOZEMSTVA I REKREACIJE

3.1. Inženjerske i reklamne mjere usmjerene su na ispuštanje tla u sezonskom sloju smrzavanja i smanjenje vlažnosti tla na temeljima temelja u jesensko-zimskom razdoblju prije nego što se zamrzavaju.

Napomena. Pri projektiranju i provođenju obnove zemljišta potrebno je uzeti u obzir prirodu vegetacijskog pokrova i zahtjeve za njegovo očuvanje.

3.2. U dizajnu temelja na uzdah tla mora osigurati pouzdanu drenažu podzemnih, atmosfere i industrijskih voda od platforme do brzog izravnavanje rada izgrađeno područje, oluja kanalizacije mrežnim uređajima, odvodnih kanala i korita, odvodnju i druge odvodna tijela neposredno nakon završetka nula ciklusa, a ne čekajući potpun rad građevinskih radova.

Prilikom izrade projekata i obavljanja in-kind radova na vertikalnom rasporedu mjesta sastavljenih od tla, potrebno je, ako je moguće, ne mijenjati prirodne sustave odvodnje.

3.3. Prilikom planiranja rada treba se nastojati minimalno ometati prirodni pokrivač tla, a u uvjetima rezanja, gdje uvjeti dopuštaju, površinu zemlje trebala bi biti prekrivena slojem tla od 10 do 12 cm, nakon čega slijedi sjetva biljnih trava koje oblikuju travu.

3.4. Slojevite mehanizme složene glinene tla treba zbijati slojevima mehanizama do volumena težine kostura ne manjom od 1,6 t / m3 i poroznosti od najviše 40% (za glinenu zemlju bez ispuštanja slojeva). Površina većine tla, kao i površina rezka, trebala bi biti prekrivena slojem zemlje i nagibom.

3.5. Nagib za tvrde površine (slijepe površine, mjesta, verande) mora biti najmanje 3%, a za natopljenu površinu - najmanje 5%.

3.6. Kako bi se smanjilo neravnomjerno navlaženje tla na temelje tijekom projektiranja i konstrukcije, preporučuje se: izvođenje zemljanih radova s ​​minimalnom količinom poremećaja tla prirodnog sastava kod kopanja rovova za temelje i rovove podzemnih komunalnih poduzeća; temeljito konsolidirajte tlo u slojevima kada napunjuju sinusne temelje i rovove s ručnim i pneumatskim ili električnim driblima; potrebno je postaviti vodonepropusna slijepa područja oko 1 m širine oko zgrade s glinenim hidroizolacijskim slojem na podnožju ili poklopcu sa slojem tla debljine 10 do 12 cm i izvlačiti s višegodišnjim travom.

3.7. Na gradilištima izgrađenim od glinenih tala i padine od više od 2%, projekt bi trebao izbjegavati postavljanje rezervoara za vodu, ribnjake i druge izvore vlage, kao i mjesto ulaza u izgradnju kanalizacije i vodoopskrbe s gornje strane zgrade ili građevine.

3.8. Gradilišta koja se nalaze na padinama trebala bi biti ograđena od površinske vode koja ide niz obronke stalnog uzdužnog kanala s nagibom ne manjim od 5% prije započinjanja iskopa na iskopu jama.

3.9. Tijekom gradnje, akumulacija vode od oštećenja privremenog vodovoda ne smije biti dopuštena. Ako se na površini zemlje nalazi stagnirajuća voda ili kada se tlo navlači zbog oštećenja cjevovoda, potrebno je hitne mjere otkloniti uzroke akumulacije vode ili vlaženja tla u blizini temelja.

3.10. Prilikom popunjavanja komunikacijskih rovova na gornjoj strani zgrade ili konstrukcije potrebno je pažljivo zbijati mostove naborane gline ili ilovača kako bi se spriječilo ulazak vode u zgrade i građevine i navlaživanje tla u blizini temelja (kroz rovove).

3.11. Nije dopuštena izgradnja ribnjaka i rezervoara koji mogu mijenjati hidrogeološke uvjete gradilišta i povećati zasićenu vodu tla za uzgoj izgrađenog područja. Potrebno je uzeti u obzir projiciranu promjenu razine vode u rijekama, jezerima i ribnjacima u skladu s budućim master planom.

3.12. Treba izbjegavati smještaj zgrada i objekata bliže od 20 postojećim stupovima za punjenje benzinskih lokomotiva, pranje automobila, opskrbu stanovništva i druge namjene, a ne projektiranje stupova na tlu koja se približava bližoj udaljenosti od 20 metara od postojećih građevina i objekata. Lokacije oko stupaca trebaju biti dizajnirane kako bi se osiguralo odvod vode.

4. DJELOVANJE GRAĐEVINSKOG I GRAĐEVINSKOG DJELOVANJA PROTIV DIZAJNOSTI GRAĐEVINA I STRUKTURA TIJEKOM PROMERGENCIJE I POKRETANJA

4.1. Temelji zgrada i konstrukcija podignuti na taložnim tlima mogu se dizajnirati iz bilo kojeg građevinskog materijala koji osigurava operativnu prikladnost zgrada i konstrukcija i ispunjava zahtjeve snage i dugoročnog očuvanja. Istodobno je potrebno računati s mogućim vertikalnim izmjeničnim naprezanjima od nagrizanja mrazova tla (podizanje tla tijekom zamrzavanja i taloženja tijekom odmrzavanja).

4.2. Prilikom postavljanja građevina i građevina na gradilište, potrebno je u najvećoj mogućoj mjeri uzeti u obzir stupanj podizanja tla kako ne bi mogli biti pod temeljima jednog građevinskog tla s različitim stupnjevima podizanja. S neizbježivost izgradnje zgrade na tlima s različitim stupnjevima širenja, trebaju se predvidjeti konstruktivne mjere protiv djelovanja sila natezanja mraza, na primjer s predgotovljenim armirano betonskim temeljima, organizirati monolitni armiranobetonski pojas duž temeljnih jastuka itd.

4.3. Prilikom projektiranja građevina i konstrukcija s temeljima trake na jako eruptivnim tlima na vrhu temelja, potrebno je osigurati kamene zgrade od 1-2 kata oko perimetra vanjskih i unutarnjih glavnih zidova konstruktivnih betonskih traka s širinom od najmanje 0,8 debljine stijenke, 0,15 m visine i iznad otvora na zadnjem katu su ojačani pojasevi.

Napomena. Armirani betonski pojasevi moraju imati betonski stupanj od najmanje 150, pojačanje s minimalnim presjekom, 3 promjera 10 mm; s poboljšanim štapovima za priključivanje u dužini.

4.4. Prilikom projektiranja temelja hrpice na čvrstim i umjerenim slomljenim tlima, potrebno je uzeti u obzir učinak normalnih sila natezanja mraza na tlo roštilja. Predgotovljeni armirani betonski zid randbalki treba monolitički međusobno povezati i postaviti s razmakom od najmanje 15 cm između randbalke i tla.

4.5. Dubina polaganja temelja kamenih civilnih građevina i industrijskih objekata na tlo koje se troši nije niža od izračunate dubine zamrzavanja tla prema tablici. 6 poglavlja SNiP II-B.1-62. U slučajevima kad se vlaga u tlu ne povećava tijekom izgradnje i rada zgrada na slabo eruptivnim tlima (polukrutna i vatrostalna konzistencija), dubina temelja temelja treba uzeti na standardnoj dubini penetracije mraza:

do 1 m - ne manje od 0,5 m od oznake planiranja

do 1,5 - ne manje od 0,75 m od oznake planiranja

od 1,5 do 2,5 m - ne manje od 1 m od oznake planiranja

od 2,5 do 3,5 m - ne manje od 1,5 m od oznake planiranja

Za uvjetno nepropusnu tlaku (čvrstu konzistenciju), izračunata dubina penetracije mraza može biti jednaka normativnoj dubini penetracije mraza s koeficijentom od 0,5.

4.6. Pretpostavlja se da dubina polaganja temelja unutarnjih ležajnih zidova i stupova neprijavljenih industrijskih objekata na čvrsto i srednje zrnato tlo nije niža od izračunate dubine zamrzavanja tla.

Pretpostavlja se da dubina temelja zidova i stupova grijanih zgrada koje imaju neotamljene podrume ili podzemne površine na jako lomljivim i srednje obloženim tlima jednaka dubini normativne dubine zamrzavanja faktorom 0,5, izračunatom iz površine podrumske podloge. Kod rezanja tla s vanjske strane zidova zgrade, normativna dubina zamrzavanja tla izračunava se iz površine tla nakon rezanja, tj. od planiranja oznake. Pri uzemljenju zidova izvana, ne smije se dopustiti zgradu da napuni tlo oko temelja na visinu dizajna.

Prilikom rezanja i odlaganja tla treba obratiti posebnu pozornost na drenažu tla izvan zgrade, budući da zalihe zasićene vodom kod zamrzavanja mogu uzrokovati oštećenja zgrade zbog bočnog pritiska na zidove podruma.

4.7. U pravilu, nije dopušteno zamrzavanje tla ispod podloge kamenih građevina i konstrukcija i temelja za posebnu tehnološku opremu i strojeve na jako lomljivom i srednjem slojnom tlu kako tijekom gradnje tako i tijekom rada.

Na uvjetno nepropusnim tlima, zamrzavanje tla ispod baze temelja može se dopustiti samo pod uvjetom da su tla prirodnog sastava gusta, a tijekom zamrzavanja ili tijekom zamrzavanja njihova prirodna vlaga ne prelazi vlagu na rubu valjka.

4.8. U pravilu je zabranjeno postavljanje temelja na zamrznutom tlu na bazi bez posebnih istraživanja o zamrznutom sloju tla. Dopušteno je polaganje temelja na zamrznutom tlu samo ako je skupno težina smrznutog kostura tla više od 1,6 g / cm2, a prirodna vlaga je manja od vlage na granici valjanja (tj. Gusta na tlu) i razina vode je manja 2 m ili više od dubine zamrzavanja tla.

4.9. Kako bi se smanjile sile otekline i spriječile deformacije temelja uslijed zamrzavanja pušenja tla s bočnom površinom, temelji bi trebali biti:

a) uzeti najjednostavnije oblike temelja s malim presjekom;

b) preferiraju stupove i temelje s temeljnim gredama;

c) smanjiti područje zamrzavanja tla s površinom temelja;

d) sidro temelja u sloju tla ispod sezonskog zamrzavanja.

4.10. Stabilnost temelja pod djelovanjem tangencijalnih sila zamrzavanja na njima se provjerava pomoću formule

regulatorno opterećenje na težini postrojenja u kg;

regulatorno opterećenje na težini temelja i težinu tla na rubovima, u kg;

normativna sila koja održava temelj od nagiba zbog trenja na odmrznutom tlu, u kg, određena je člankom 4.11 ovih Preporuka. Kada su temelji sidra umjesto Q n uzeli R n i, određeno člankom 4.15 ovih Preporuka;

normativno prianjanje zamrznutog tla na bočnu površinu temelja u kg / cm2, uzeto je u skladu s točkom 4.13 ovih Preporuka;

Bočna površina dijela podruma smještena unutar sezonski zamrznutog sloja, u cm 2 (pri određivanju F, izračunata dubina zamrzavanja tla je uzeta, ali ne više od 2 m);

proizvod koeficijenata homogenosti i uvjeta rada tla, km = 0,9;

koeficijent preopterećenja sila potiska, za koje se pretpostavlja da su 1.1;

konstantni faktor preopterećenja opterećenja, uzeto kao 0,9.

Napomena. U projektiranju i izgradnji niskogradnje izvedenih građevinama koje nisu osjetljive na neravne padaline (npr. S drvenim sjeckanim ili kamenim zidovima), kao i za poljoprivredne konstrukcije kao što su povrće i silosi itd., Izrađeni od drvnih materijala, izračuni za učinak može se izbjeći naginjanje mraza i ne smiju se koristiti mjere protiv širenja.

4.11. Regulatorna sila koja drži temelje od bucklinga zbog trenja temelja na odmrznutom tlu određuje se formulom

standardna otpornost na uzemljenje temelja uzduž bočne površine temelja u kg / cm2, uzeta za temeljne baze prema poglavlju SNiP II-B.5-67 "Temeljni stupovi. I za ostale vrste temelja u nedostatku eksperimentalnih podataka: za glinene tla - 0,2 kg / cm 2 za pijesak - 0,3 kg / cm 2;

područje bočne površine podruma u cm2, smješteno ispod sloja izloženog zimskom zamrzavanju.

4.12. Područje bočne površine stepenice, koja je unutar sezonskog zamrzavanja, određena je formulom

perimetri stupnjeva u cm;

odgovarajuće visine koraka u cm.

4.13. Standardna prianjanja zamrznutog tla na bočnu površinu temelja τ n određuje se ovisno o vrsti tla, njegovom prirodnom sadržaju vlage i stupnju podzemne vode na stolu. 2 u skladu s stupnjem uzgona tla.

Standardno prianjanje zamrznutog tla na temelj

Stupanj tla

Napomene: 1. Stupanj uzgona određen je člankom 1. 4 ove Preporuke.

2. Pod uvjetom baze polimerni film za oblaganje ravnine (vidi, P.5.3) tih preporuka regulatorne primerzshego adhezija na temeljno tlo, definiran na temelju eksperimentalnih podataka, preporučljivo je da se faktor (n) 0,4 za baze koje imaju prizmatičan ili cilindrični oblik, i 0,2 - za trapezoidne temelje, ali u prvom slučaju proizvod τ n n ne smije biti manji od 0,4 kg / cm2, a drugi ≥ 0,3 kg / cm2. U nedostatku eksperimentalnih podataka, τ n je jednako 0,4 kg / cm 2 za prizme kao i cilindrične temelje i 0,3 za trapezoidalne.

4.14. Ispitivanje vlačne čvrstoće temelja izvodi se pod tim uvjetima

Izračunata snaga, koja se zakvačuje usidrenim temeljem mlaznim jaružanim snagama u najslabijem dijelu, određena je formulom

vrijednosti su jednake onoj u formuli (1);

standardno opterećenje na težini dijela temelja smještenog iznad izračunatog dijela, u kg.

4.15. Snaga zadržavanja sidra određuje se izračunom prema formuli (6) u vrijeme sile potiskivanja

sidro u cm 2 (razlika između površine cipele i poprečnog presjeka stalka);

dubina sidra u cm (udaljenost od površine do gornje ravnine sidra);

maseni udio zemlje u kg / cm3.

4.16. Uz izgradnju objekata u zimskom periodu kada je neizbježan zamrzavanje tla ispod temelja (kako bi se spriječilo hitan stanje zgrade i poduzeti odgovarajuće mjere kako bi se uklonili eventualne štetne deformacije strukturnih elemenata zgrade na silnopuchinistyh terenu) se preporuča provjera temelje njihove stabilnosti stanja na akciji smicanja i normalnih sila mraz izvijanje prema formuli

površina u cm 2;

debljinu zamrznutog sloja tla ispod dna temelja u cm;

empirijski koeficijent u kg / cm3 definira se kao kvocijent specifične normalne snage zakvačenja podijeljen s debljinom smrznutog sloja tla ispod dna temelja. Za srednje do teške tla, R se preporuča uzimati kao 0,06 kg / cm3;

regulatorno opterećenje na težini temelja, uključujući i težinu tla koja se nalazi na rubovima temelja, u kg;

isto kao u formuli (1).

Dopuštena vrijednost zamrzavanja tla ispod dna temelja može se odrediti formulom

4.17. Temelji zidova svjetlosnih kamenih građevina i konstrukcija na visoko eruptivnim tlima bi trebali biti monolitni sa sidrama za djelovanje tangencijalnih sila potiska. Prefabricirani blokovi i temeljne cipele moraju biti monolitni u skladu s ovim preporukama, na Prilogu II.

4.18. Prilikom gradnje niskogradnje na čvrstim slamnatim tlima preporučuje se postavljanje trijema na čvrstu armiranobetonsku ploču na jastuku od pijeska od šljunka debljine 30-50 cm (gornja ploča treba biti 10 cm ispod poda u predvorju i 2-3 cm). Za građevinske kamene zgrade potrebno je osigurati izgradnju trijemova na predgotovljenim armiranobetonskim konzolama s razmakom između površine zemlje i dna konzole najmanje 20 cm; u slučaju stupova ili stupova, treba osigurati srednje potpore tako da položaj stupova ili hrpe ispod vanjskih zidova podudara s položajem montaže konzola za trijemove.

4.19. Preporuča se dati prednost takvim temeljnim strukturama, koji omogućuju mehanizaciju procesa temeljnog rada i smanjuju količinu iskopavanja na kopanju rovova, kao i prijevoz, popunjavanje i tampiranje tla. Na tvrdim grudama i srednjevozivnim tlima stupovi, temelji hrpe i sidrenih pilota ispunjavaju ovo stanje i ne zahtijevaju velike količine iskopa.

4.20. U nazočnosti lokalnih, niskobudžetnih građevinskih materijala (pijesak, šljunak, zdrobljeni kamen, balast, itd.) Ili ne fosilnih tala u blizini gradilišta, preporučljivo je izgraditi uređaj ispod zgrada ili konstrukcija s neprekidnom debljinom posteljice 2 /3 regulatorni dubina smrzavanja ili sinusi ispune na vanjskoj strani temelja ili tlo nepuchinistyh materijala (šljunak, šljunak, šljunak, pijesak velike i srednje, kao i šljake, i druge žrtve stijena rudarstva otpadu). Ponovno napunjavanje sinusa, pod uvjetom da se voda isušuje i bez drenaže, provodi se u skladu s člankom 5.10 ovih Preporuka.

Odvodnja drenažnih posteljica u sinusima i jastucima ispod temelja u prisutnosti tla koje apsorbiraju vodu ispod sloja za podizanje, treba izvesti ispuštanjem vode kroz odvodne bušotine ili lijevke (vidi Dodatak I, primjer 6). Prilikom izrade temelja za posteljinu valja voditi "Smjernice za projektiranje i ugradnju temelja i podruma zgrada i konstrukcija u glinenim tlima metodom drenažnih slojeva".

4.21. Tijekom izgradnje zgrada i konstrukcija na uzgoj tla od montažnih sinusnih konstrukcija potrebno je temeljito komprimirati tlo odmah nakon postavljanja podruma; u drugim slučajevima, sinusi bi trebali zaspati uz tamponiranje tla kada se podiže zid ili se podižu temelji.

4.22. Dizajn dubokih temelja u uzdah tla do dubine od tla smrzavanja izračunati uzimajući u obzir učinak topline zgrada i objekata usvojen u Poglavlju odrezati II -B.1-62 u slučajevima gdje se ne prezimiti bez zaštite tla od smrzavanja tijekom izgradnje i nakon završetka prije ulaska u zgradu u stalni rad s normalnim grijanjem ili kada neće biti u dugoročnom očuvanju.

4.23. Prilikom projektiranja temelja za industrijske zgrade na taložnim tlima, čija gradnja traje dvije do tri godine (na primjer termoelektrane), projekti trebaju uključivati ​​mjere za zaštitu temeljnih tla od vlage i zamrzavanja.

4.24. U izgradnji niskih zgrada, ukrasni podrumi trebaju imati prostor između podnožja i stijenke ograde s niskim materijalom koji troši topline i bez vlage (piljevina, troska, šljunak, suhi pijesak i razni rudarski otpad).

4.25. Preporuča se zamijeniti tlo uzgojeno s neutemeljenim tlom na temeljima grijanih zgrada i konstrukcija samo od izvora temelja. Za neizgrađene zgrade i konstrukcije preporuča se zamjena uzgojnog tla s drvenom tlom na obje strane temelja vanjskih zidova i na obje strane temelja unutarnjih nosivih zidova.

Širina sinusa za zatrpavanje s ne-stjenovitim tlom određuje se ovisno o dubini zamrzavanja tla i hidrogeološkim uvjetima temeljnih tala.

Pod uvjetom drenaža sinusa plombe i smrzavanja tla dubine od 1 m širine sinusa nepuchinistogo tlo za zatrpavanje (pijesak, šljunak, šljunak, drobljeni kamen) je dovoljan za 0,2 m. S dubokim temeljima 1 do 1,5 m najmanje dozvoljene širine sinusi za punjenje ne-stjenovitih tla trebaju biti najmanje 0,3 m, a dubinom smrzavanja tla 1,5 do 2,5 m, poželjno je popuniti sinus širine od najmanje 0,5 m. U tom slučaju, dubina sinusa mora biti najmanje 3 /4 dubina temelja, računajući od oznake planiranja.

Ako je nemoguće ispuštati vodu iz ne-stjenovite tla, punjenje sinusa može se preporučiti za širinu jednaku 0,25-0,5 m u podnožju podruma i ne manje od izračunate dubine zamrzavanja tla na tlu površine tla c. obvezno preklapanje nepropusnog materijala za zatrpavanje sa slijepom površinom s asfaltnim pločnikom sukladno sl. 4.

4.26. Uređaj šljunčanih jastuka oko perimetra zgrada izvana od temelja treba koristiti za stambene i industrijske grijane zgrade i strukture. Jastučić šljuke je postavljen debljinom sloja od 0,2 do 0,4 m i širinom od 1 do 2 m, ovisno o dubini zamrzavanja tla i prekriveno slijepim područjem, kao što je prikazano na slici. 5.

Uz dubinu smrzavanja od 1 m - debljina od 0,2 m i širina od 1 m; na dubini smrzavanja od 1,5 m - debljine 0,3 m i širine 1,5 m te na dubini smrzavanja od 2 m i više - debljina šljake 0,4 m i širine 2 m.

U nedostatku granulirane troske preporuča se, uz odgovarajuću studiju izvedivosti, koristiti ekspandiranu glinu iste dimenzije debljine i širine jastuka kao i za troske jastuka.

5. THERMOKEMIJSKE AKTIVNOSTI

5.1. Kako bi se smanjile snage zakrivljenosti tijekom razdoblja izgradnje, preporučuje se nanositi sloj po sloju nakon 10 cm saliniteta tla oko temelja sa tehničkom solnom stjenkom po stopi od 25-30 kg po 1 m 3 vapnene zemlje. Nakon prskanja soli na sloj tla 10 cm visok i 40-50 cm preko širine sinusa, tlo je pomiješano s sol i temeljito tamped, zatim sljedeći sloj tla je položi sa salinization i tamping. Tlo za zatrpavanje sinusa je slano počevši od podnožja podruma i ne doseže 0,5 m do razine planiranja.

Korištenje salinizacije tla je dopušteno ako ne utječe na smanjenje čvrstoće materijala temelja ili drugih podzemnih građevina.

5.2. Kako bi smanjili veličinu sile zamrzavanje između materijala tla i temelja za razdoblja izgradnje preporučljivo je ulje poravnati bočne strane zaklade labavo zamrzavanje zajedno materijale kao što su bitumen mastiks (pripremljen od letećeg pepela CHP - četiri dijela, bitumenske razred III - tri dijela i dizela - jedan dio po volumenu).

Temeljno žbukanje treba izvesti sa svog potplata na oznaku planiranja u dva sloja: prvi je tanak pažljivim brušenjem, drugi je debljiv 8-10 mm.

5.3. Kako bi se smanjile tangencijalne sile naglog taloženja mraza pri izgradnji lagano opterećenih temelja za posebnu tehnološku opremu na teškim zemljanim tlima, može se primijeniti površina pilota u sezonskoj zoni smrzavanja tala s polimernim filmom. Eksperimentalna provjera u terenskim uvjetima pokazala je učinak smanjenja tangencijalnih sila naginjanja mraza tla iz uporabe polimiranih filmova od 2,5 do 8 puta. Sastav makromolekularni spojevi i tehnologija pripravu i nanošenje filma u ravnini betonske baze navedene u „Smjernice za korištenje visoko molekularne spojeve u borbi protiv smrzavanja izvijanja baza”.

5.4. Temeljni stupovi na njihovom punom opterećenju tijekom razdoblja izgradnje trebali bi biti omotani brizolom ili krovnim poklopcem u dva sloja za 2 /3 od normativne dubine zamrzavanja tla, računajući od oznake planiranja, pod uvjetom da je opterećenje na temeljima manji od snage zakretanja mraza.

5.5. Tijekom izgradnje oko temelja zgrada i konstrukcija, privremene izolacijske prevlake piljevine, snijega, troske i drugih materijala trebalo bi biti uređene u skladu s smjernicama za zaštitu tla i tla od zamrzavanja.

5.6. Kako bi se izbjeglo smrzavanje tla pod isključivom temeljima unutarnjih zidova i stupova u inženjering podzemlja i podzemnih etaža nedovršena ili izgrađenih, ali prezimiti bez grijanja zgrada treba biti organizirana u zimskim mjesecima, privremeni zagrijavanje prostora, kako bi se izbjeglo oštećenje strukturnih elemenata zgrade (u praksi se primjenjuju grijalice, električne grijalice metalnim pećima, itd.).

5.7. Za vrijeme izgradnje zimi, u nekim slučajevima potrebno je osigurati električno grijanje terena periodičnim prolaskom (u zimskim mjesecima) električnom strujom na 3 mm čeličnoj žici posebno postavljenoj pod temeljima; kontrola nad zagrijavanjem tla pod temeljima treba provesti prema podacima mjerenja njegove temperature živa toplimjerima ili prema podacima promatranja zamrzavanja tla u blizini temelja koristeći Danilin permafrost metar.

5.8. Industrijske građevine ili građevine za koje se zbog tehnoloških razloga ne smiju deformirati zbog zamrzavanja tla oko temelja i ispod njihovih potplata (temelji za postrojenja za proizvodnju tekućeg kisika, za strojeve za hlađenje, za automatska i druga postrojenja, u hladnim neprerađenim radionicama i za posebne instalacije i oprema), sigurno bi trebalo biti zaštićeno od deformacije naginjanja mraza tla.

U tu se svrhu preporučuje periodično korištenje (od studenog do ožujka, a za sjeverne i sjeveroistočne regije od listopada do travnja) zagrijavanje tla oko temelja prolaskom vruće vode kroz cjevovod iz centralnog sustava grijanja ili iz otpadne industrijske tople vode. Za to se također može koristiti vodena para.

Bitumen emajl obložene čelične cijevi veličine ne manje od 37 mm, treba staviti direktno u zemlju do dubine od 20-60 cm ispod razine planiranja i 30 cm udaljen od podruma izvana s nagibom za odvod vode. Tamo gdje se uvjeti proizvodnje dopuštaju, preporuča se postavljanje biljnog tla u sloj od 10-15 cm iznad cjevovoda s nagibom od temelja. Na površini biljnog sloja za toplinsku izolaciju korisno je napraviti sjetvu višegodišnjih trava za miješanje travnjaka.

5.9. Priprema sloj tla, sjetvu trava za oblikovanje travnjaka i sadnju grmlja treba se provoditi u pravilu u proljeće, bez narušavanja plana planiranja mjesta.

5.10. Preporuča se korištenje trave koja se sastoji od pšenične trave, polja trave, vlasulja, bluegrass, timothy i drugih travnatih trava. Preporučljivo je koristiti travu sjemena lokalne flore u odnosu na klimatske uvjete područja. U suhim ljetnim mjesecima, preporučujemo da vodu kopnemo i zasadimo ukrasnim grmovima.

6. ZNAČAJKE ZAHTJEVA ZA IZRADU RADOVA NA NULIČKU CIKLU

6.1. Nije dopuštena primjena metode hidromehaničkoga postupka za iskapanje jama za zgrade i građevine na gradilištima s uzgojem tla, u pravilu.

Odbijanje tla za uzgoj tla tijekom gradnje na izgrađenim mjestima može se dopustiti samo ako se aluvijalna tla ne nalazi niže od 3 m od temelja vanjskih zidova.

6.2. Prilikom konstrukcije temelja u taloženju tla potrebno je nastojati smanjiti širinu jama i odmah napuniti sinus s istom tlom uz pažljivu zbijenost. Prilikom popunjavanja sinusa nužno je osigurati strujanje površinskih voda oko zgrade, bez čekanja na konačnu planiranje i polaganje sloja tla za popločavanje ili popločavanje asfalta.

6.3. Otvorene jame i rovovi ne bi trebali biti ostavljeni dulje vrijeme prije postavljanja temelja u njima. Podvodna ili atmosferska voda koja se pojavljuje u rovovima i rovovima treba odmah isprazniti ili ispumpati.

Voda zasićena sloj tla iz akumulacije površinske vode treba zamijeniti ne-stjenovita tla ili zbijena s tamping od ruševina ili šljunka do dubine od najmanje 1 /3 sloj tekućeg tla.

6.4. Kada se u zimskim mjesecima razvijaju jame za temelje i rovove za podzemne komunalije u blizini temelja na tlima za rasipanje, uporaba umjetnog odmrzavanja vodenom parom nije dopuštena.

6.5. Napunjavanje sinusa treba obaviti u slojevima (eventualno s istim odmrznutim tlom) uz temeljito tamping. Ne dopušta se dopunjavanje džepova jame s buldožerom bez zatvaranja tla.

6.6. Temelji postavljeni u ljeto i ostavljeni za zimi ne bi trebali biti prekriveni izolacijskim materijalom.

Betonske ploče s debljinom od više od 0,3 m na čvrstim slamnatim tlima trebaju biti prekrivene dubinom smrzavanja tla od više od 1,5 m s pločama od mineralne vune u jednom sloju ili s ekspandiranom glinom s masenom masom od 500 kg / m3 s koeficijentom toplinske vodljivosti od 0,18, debljinom sloja od 15-20 cm.

6.7. Privremene vodovodne mreže mogu se postaviti samo na površinu. Tijekom izgradnje potrebno je osigurati strogu kontrolu nad uvjetima privremenih vodoopskrbnih mreža. Kad se otkrije voda iz privremenih vodovodnih cijevi u tlo, potrebno je poduzeti hitne mjere kako bi se uklonila vlaga tla u blizini temelja.

DODATAK I.
Primjeri izračuna temelja zgrada i konstrukcija za stabilnost tijekom zamrzavanja visoko eruptivnih tala

Za primjere izračuna stabilnosti temelja, uzeti su sljedeći uvjeti na zemlji za gradilište:

1) biljni sloj od 0,25 m;

2) žućkasto-smeđe loam od 0,25 do 4,8 m; maseni udio tla kreće se od 1,8 do 2,1; prirodna vlažnost kreće se od 22 do 27%, vlažnost pri snazi ​​30%; na granici valjanja od 18%; plastičnost broj 12; podzemne vode na dubini od 2-2,5 m od površine. Ilova mekane plastične konzistencije, svojom prirodnom vlagom i uvjetima vlaženja, pripada visokom eruptivnom.

U ovim uvjetima tla primaju se primjeri izračuna temelja za stabilnost kada su izloženi tangencijalnim silama podizanja mraza za sljedeće strukturalne tipove armiranobetonskih temelja: Primjer 1 - monolitna armiranobetonska stuponska podloga s sidrenom pločom; primjer 2 - temelj od armiranog betona; Primjer 3 - predgotovljeni betonski stupni temelj s jednostranim sidrenjem, pojasom i predgotovljenim armirano betonskim temeljem; Primjer 4 - zamjena taložnog tla u sinusu s ne-pjenastim i primjer 5 - izračunavanje jastuka za toplinsku izolaciju na temeljima. U preostalim primjerima karakteristike uvjeta tla dane su za svaku pojedinačnu.

Primjer 1 Potrebno je izračunati monolitni temelj armiranog betonskog stupca s sidrenom pločom radi stabilnosti kada je izložen silama skošenja (Slika 1).

Početni podaci za izračun su sljedeći: H 1 = 3 m; h = 2 m (dubina zamrzavanja tla); h 1 = 1 m (debljina rastaljenog sloja); N n = 15 t; g n = 5t; γ0 = 2 t / m3; F= 0,75 m 2; b = 1 m; c = 0,5 m (širina postolja); h 2 = 0,5 m (debljina sidrene ploče); u = 2 m; τ n = 1 kg / cm2 = 10 t / m2; km = 0,9; n = 1,1; n 1 = 0,9; F = 4 m 2.

Stabilnost temelja za frosty oteklina provjerava se pomoću formule (1).

Pronađite vrijednost sile držanja sidra prema formuli (6).

Zamjenjujući u formuli (1) standardne vrijednosti različitih veličina, dobivamo:

0,9 ± 9,0 ± 0,9 (15 + 5) n = 1,3 t; Q n = 11,04 t; u = 1,2 m; c = 0,3 m; τ n = 1 kg / cm2 = 10 g / m2; N n = 10 t; km = 0,9; n = 1,1; n 1 = 0.9.

Provjerite stabilnost baze pilota za zamrzavanje s formulom (1) koju dobivamo:

Revizija je pokazala da se prilikom izlaganja silama sile za zamrzavanje promatra stanje stabilnosti temelja.

Sl. 1. Shema za izračun monolitne legure armiranog betona s sidrenom pločom

Sl. 2. Shema za izračun temeljnog armaturnog betona

Primjer 3 Potrebno je izračunati predgotovljenu betonsku stuponsku podlogu s jednostranim sidrenjem (u jednom bloku temelja trake) za stabilnost pod djelovanjem jake sile (Slika 3). Blokovi između sebe i osnovne ploče monolitni su prema Dodatku II.

Početni podaci za izračun su sljedeći:

H 1 = 2,4; h = 1,7 m; h 1 = 0,7 m; N n = 25t; g n = 13,3 t; γ0= 1,9 g / m3; F= 2,4 m 2; a = 2 m (duljina temeljnog jastuka); b = 1,8 m (širina temeljnog jastuka); c = 0,6 m; u = 2,4 m; τ n = 1 kg / cm2 = 10 t / m2; n = 1,1; km = 0,9; n 1 = 0.9.

Stabilnost temelja za frosty oteklina provjerava se pomoću formule (1).

Vrijednost snage zadržavanja sidra R n i nalazimo prema formuli (6)

Zamjenjujući vrijednosti u formuli (1) dobivamo:

Sl. 3. Shema za izračunavanje stupova i stupa s jednostranim sidrenjem

U primjeru 3 poštuje se stabilnost predgotovljenog temelja.

Prema tome, predgotovljeni stupni armirani betonski temelji s jednostrukim sidrenjem (trakom) s malim opterećenjem bit će stabilni tijekom podizanja mraza tla.

Naravno, za zgrade s neprekidnim zagrijavanjem tijekom perioda rada, neće biti zamrzavanja tla iznutra, stoga će sila jaružanja u primjeru 3 biti prepolovljena i zgrada će biti još stabilnija.

Dakle, ako će zgrade prije zimovanja grijati bez grijanja, tada stabilnost temelja od snage zakretanja mraza neće biti poremećena.

Sl. 4. Dijagram punjenja sinusa s neabrazivnim tlom
1 - zasićena vodom u vodi; 2 - ne-stjenovita tla u sinusu; 3 - asfaltni kolovoz; H - procijenjena dubina zamrzavanja tla; l - širina slijepe površine (l = H + 0,2)

Primjer 4 Potrebno je izraditi zamjenu uzgojnog tla ne-stjenovitom duž konture grijane građevine s vanjske strane predgotovljenog armirano betonskog temelja (sl. 4).

Početni podaci su kako slijedi; tla su ista kao u primjeru 1; procijenjena dubina smrzavanja tla i dubina temelja je 1,6 m; širina sinusa, prekrivena šljunkom s ruševinama, je 1,6 m; širina asfaltnog kolnika je 1,8 m, širina rova ​​na dnu, računajući od stalka, pretpostavlja se da je 0,6 m.

Količina neabrazivog tla dobiva se od proizvoda područja poprečnog presjeka zatrpavanja i opsega zgrade ili strukture.

Sl. 5. Shema za trosku uređaja ili ekspandirane jastuke od glina
1 - tlo rasplinjače; 2 - toplinski izolacijski jastuk; 3 - asfaltno slijepo područje; H je izračunata dubina smrzavanja u m; l - slijepo područje u m (l = H +0.2)

Primjer 5 Potrebno je oblikovati jastučić za toplinsku izolaciju za grijane zgrade kako bi se smanjila dubina zamrzavanja tla u blizini temelja i smanjila izbočenje (slika 5).

Početni podaci su kako slijedi: uvjeti tla su isti kao u primjeru 1, izračunata dubina zamrzavanja je 2 m, debljina slame je 0,4 m, a širina 2 m. Potrebna količina granulirane troske kotla određuje se izračunavanjem. U slučaju kada je jastuk troske prije zamrzavanja tla u stanju zasićenoj vodom, izolacijska učinkovitost se smanjuje, te stoga, pod uvjetom da je tlo zasićeno, umjesto troske, preporučljivo je koristiti ekspandiranu glinu istim strukturnim dimenzijama kao i za jastučić troske.

Primjer 6 Projektiranje temelja kamene građevine duljine 60 m, širine od 12 m i visine zida od 2,5 m na tlima pod utjecajem podzemlja drenažnim tlom.

Hidrogeološki uvjeti gradilišta su sljedeći: tlo i vegetativni sloj od 0 do 0,2 m; smeđa plitica gusta, vlažna (konzistencija B = 0,56) od 0,2 do 1,8 m; pijesak je žut, fino zrnat, gusta od 1,8 do 5 m.

Razina podzemnih voda od listopada se pojavila na 3,75 m, a utvrđena je na dubini od 4,2 m ispod površine. Standardna dubina zamrzavanja tla je 2 m. Procijenjena temperatura zraka zimi u zgradi s podovima na tlu iznosi oko 5 °, dakle, izračunata dubina zamrzavanja tla će biti 2 · 1 = 2 m.

Pod danim hidrogeološkim uvjetima, kada je razina podzemne vode veća od procijenjene dubine zamrzavanja veća od 2 m, pod naslovom SNiP II-B.1-62, temelje se postavljaju manje od procijenjene dubine zamrzavanja tla ispod zamrzavanja tla ispod osnovice temelja.

Tehnološki proces u zgradi povezan je sa značajnim ispuštanjem vode na pod, što će neizbježno dovesti do povećanja sadržaja vlage glinenih tala na bazi temelja i deformacije tla kada se smrzne. Polazeći od ovih razmatranja, dubina temelja mora se uzeti najmanje 2 m, ali jedna mjera za produbljivanje temelja izračunatoj dubini zamrzavanja tla ne može spasiti laganu građevinu od deformacija uzrokovanih tangencijalnim silama podizanja tla zbog zamrzavanja zidova temelja.

Najracionalnija odluka u oblikovanju temelja bit će postavljanje temelja na dubini od 0,5-0,6 m od razine planiranja. Ali to je moguće samo ako su predviđena sljedeća inženjerska obnova i izgradnja konstruktivnih mjera:

1) dubina temelja koja će biti 0,6 m ispod oznake planiranja na pijesku 0,2 m;

2) u jarak ispod pijeska jastuk proći kroz bunare s presjekom od 0,3 × 0,3 m do 10 m jedna od druge do dubine pješčane sloj i napuniti ove bunare s medijem i grubim pijesak za apsorbiranje površinske vode pada u pijesak jastuk ispod stopala temelja;

3) punjenje sinusa s pijeskom s debljinom punjenja između stijenke podruma i tla ne manje od 0,2 m;

4) postavite sloj tla od 10-15 cm oko zgrade, širine 2-3 m sa površine, i sijati višegodišnje travnate biljke.

Ako je nemoguće tlo zemljom oko zgrade, potrebno je napraviti asfaltni pod i širinu do 1 m.

Dopunjavanje sinusa s pješčanim tlom i uređajem odvodnih bušotina uzeti su kako bi se smanjile tangencijalne sile zamrzavanja i izbijanja lagano opterećenih temelja (sl. 6).

Pijesak jastuka s odvodnim bušotinama mora se uzeti iz razloga koji tijekom izgradnje i rada uvjeta zgrade koje uzrokuju povećanje prirodne vlage na loamy tlo.

Inženjerske mjere reklamacije, ovisno o hidrogeološkim uvjetima, građevinskim strukturama i njihovoj svrsi, trebaju se poduzeti na temelju analize svih okolnosti. Na primjer, ne smije se dopustiti izgradnja temelja s odvodnim bušotinama koje apsorbiraju vodu u slučajevima gdje su vodonosnici u pješčanim tlima izvor puštanja pitke vode stanovništvu. Također treba voditi računa o onečišćenju vode koja se planira odvoditi u tla koja apsorbira vodu. U svim slučajevima mora se pribaviti dopuštenje od sanitarne inspekcije za spuštanje na odvodne površine industrijskih voda.

Sl. 6. Zaklada s odvodnim zavjesama i bunarima

1 - temelj; 2 - pjeskovito napunjavanje sinusa; 3 - dobro odvodnja; 4 - loamy tlo; 5 - pješčano tlo koje apsorbira vodu

Sl. 7. Shema za izračunavanje temelja ispod stupca za djelovanje tangencijalnih i normalnih sila potiskivanja

Ovisno o vrsti objekata ili struktura, protumjere treba poduzeti u skladu s uvjetima rada nosivih konstrukcija. Na primjer, pod gore opisanim hidrogeološkim uvjetima, nema potrebe za projektiranjem 5 kata zgrade da bi se pretpostavila dubina temelja od 0,6 m s instalacijom odvodnih vodom apsorbirajućih lijevaka. Ovdje će tangencijalne sile zamrzavanja biti manje od težine zgrada, pa stoga dubina temelja treba poduzeti prema poglavlju SNiP II-B.1-62.

Primjer 7 Potrebno je izračunati monolitno armirano betonsko podnožje ispod stupca radi stabilnosti pod djelovanjem normalnih i tangencijalnih sila nagibanja mraza (sl. 7).

Da bi se izračunala stabilnost temelja na utjecaj tangencijalnih i normalnih sila naglog mraza, uzimaju se sljedeći tla i hidrogeološki uvjeti:

žućkasto-smeđi pokrivač, težina volumena 1,96, prirodna vlaga 22, vlaga na liniji prinosa 27, kod graničnika 17, plastičnost broj 10, konzistencija 0,5;

crveno-smeđa morinska greda, gusta, s poroznim omjerom od 0,48, prirodnom vlagom 17, vlagom na liniji prinosa 21, pri graničnici 12 valjanja, konzistencija 0,55, razina podzemne vode leži 2,9 m ispod površine.

Što se tiče sastava, prirodne vlage i vlage, to tlo pripada prosjeku.

Početni podaci za izračun su sljedeći: H = 1,6 m; h 1 = 1 m; h 2 = 0,3 m; h = 0,3 m; c = 0,4 m; s1= 2 m; F = 3,2 m; f = 4 m; N n = 110 t; g n = 11,5 t; R = 0,06 kg / cm3 = 60 t / m3; τ n = 0,8 kg / cm2 = 8 t / m2; n 1 = 0,9; n = 1,1.

Stabilnost temelja za frosty oteklina provjerava se pomoću formule (7).

Zamjenjujući vrijednosti u formuli dobivamo:

Ispitivanje je pokazalo da se stanje stabilnosti promatra kada se tlo zamrzne do 30 cm ispod baze temelja.

Primjer 8. Potrebno je izračunati monolitno armirano betonsko podnožje za stupac za stabilnost pod djelovanjem normalnih sila i tangencijalnih sila podizanja mraza (Sl. 8).

Sl. 8. Shema za izračun zasebnog podruma s stupnjevima do djelovanja tangencijalnih i normalnih sila bucklinga na teškim tropskim tlima.

Da bi se izračunala stabilnost temelja na utjecaj tangencijalnih i normalnih sila naglog mraza, uzimaju se sljedeći tla i hidrogeološki uvjeti:

obradivi sloj, siva ilovača, labav, blago vlažan;

žuto-smeđa glina, strukturna, vlažna, gusta. Koeficijent poroznosti je 0,56, prirodna vlažnost je 31, vlaga je na liniji prinosa od 37, na granici valjanja 16, plastičnost je 21, mekana plastična konzistencija 0,71, a utvrđena razina podzemne vode je 2,5 m od površine. Prema sastavu, vlažnosti i uvjetima navlaživanja, tlo pripada visokom smeću.

Početni podaci za izračun su sljedeći: H = 1,5 m; h 1 = 0,6 m; h 2 = 0,3; h 3 = 0,3 m; h = 0,3 m; c = 0,4 m; s1 = 0,7 m; s2= 1 m; F = 3 m 2; f = l m 2; N n = 40t; g n = 3t; R = 0,06 kg / cm3 = 60 t / m3; τ n = 1 kg / cm2 = 10 t / m2; n 1 = 0,9; n = 1,1.

Stabilnost temelja za frosty oteklina provjerava se pomoću formule (7).

Zamjenjujući u formuli standardne vrijednosti vrijednosti dobivamo: